Бор, влияние на жаростойкую сталь

Основу аустенитной жаропрочной стали печных труб составляет железо (более 45%). Входящие в сплав легирующие элементы оказывают существенное влияние иа жаропрочность н жаростойкость стали. Одни.м из важнейших легирующих элементов является хром. Содержание его в сталях печных труб колеблется в пределах 18—30%. При введении хрома повышаются жаропрочность, сопротивление ползучести и длительная прочность, а также увеличивается сопротивление окислению. Сталь, содержащая хром, на диаграмме состояния системы Ре—Сг может характеризоваться замкнутой областью (петлей) 1)-твердых растворов, обладающих устойчивой структурой материала. [c.29]

Влияние защитной оксидной пленки на внутренней поверхности труб. Особое значение для предотвращения науглероживания жаростойких сталей имеет защитная оксидная пленка, образующаяся на поверхности труб в результате химической реакции на границе раздела фаз газ — металл. К защитным пленкам относят тугоплавкие оксиды металлов. Оксиды железа, например, имеют низкую температуру спекания, характеризуются высокой способностью к самодиффузии и диффузии элементов через них поэтому такие оксиды плохо защищают металл от разрушения. Оксиды же хрома и кремния, наоборот, обладают очень высокими температурами плавления и спекания, а также малой диффузионной способностью, вследствие чего хорошо защищают металл. [c.170]

Изложенная выше третья теория позволяет предсказывать влияние легирования различных элементов на жаростойкость стали. [c.116]

Диффузионное насыщение поверхности стали алюминием применяют в основном для повышения жаростойкости стали, в окислительных и особенно в сероводородсодержащих средах. Алитированная сталь при температурах 500—600 °С успешно конкурирует с хромоникелевой нержавеющей сталью типа 18—8 в средах, содержащих сероводород. На выносливость стали алитирование влияет по-разному в зависимости от толщины слоя. Так, порошковое алитирование на глубину 0,1—0,2 мм резко снижает предел выносливости стали и практически не влияет на коррозионную усталость. Алитирование на глубину 0,04—0,05 мм незначительно влияет на предел выносливости стали и более чем в 2 раза повышает условный предел коррозионной усталости. Алитирован-ный слой также понижает влияние концентраторов напряжений, особенно в коррозионной среде. [c.88]

Почти все свойства стали существенно меняются под влиянием тех или других легирующих компонентов. Они раскисляют сталь и удаляют из нее вредные примеси, образуют твердые растворы или простые и сложные карбиды, способствуют распаду или образованию аустенита, придают стали крупно- или мелкозернистую структуру, увеличивают прокаливаемость, влияют на возникновение отпускной и тепловой хрупкости и иа предел ползучести и жаростойкость стали, В конечном счете механические свойства и коррозионная стойкость стали определяются, в основном, ее химическим составом и термической обработкой. [c.345]

Кремний оказывает благоприятное влияние на коррозионную стойкость жаростойких сталей в атмосфере сероводорода. [c.19]

На рис. 20 показано влияние концентрации хрома на жаростойкость стали, содержащей 0,5 % углерода. Введение в состав хромистых сталей алюминия повышает их жаростойкость (рис. 21). [c.57]

Рис. 66. Влияние содержания хрома на жаростойкость стали.

Рис. 13. Влияние хрома на жаростойкость сталей

Влияние защитной окисной пленки на внутренней поверхности труб. Особое значение для предотвращения науглероживания жаростойких сталей имеет защитная окисная пленка, образующаяся на поверхности труб в результате химической реакции на границе раздела фаз газ—металл. [c.121]

Рис, 2. Влияние хрома на жаростойкость стали [c.673]

Влияние кремния на жаростойкость стали 18-8 [c.691]

На повышение жаростойкости стали оказывают влияние кремний, алюминий и другие элементы, добавляемые к стали в определенных количествах. [c.199]

Кремний оказывает благоприятное влияние на коррозионную стойкость жаростойких сталей в атмосфере сероводорода. Наилучшей стойкостью при 1000° С обладают ферритные стали, содержащие 25—30% Сг с добавкой 3—5% 81. [c.155]

На рис. 154 было показано влияние кремния на жаростойкость стали с 6% Сг при 800— [c.237]

Фиг. 178. Влияние хрома на жаростойкость стали с 0,5% С на воздухе при температурах от 900 до 1200° (продолжительность нагрева 220 час.).

На свойства стали большое влияние оказывают также легирующие добавки. Хром придает стали жаростойкость и устойчивость к коррозии (вследствие образования прочной защитной пленки из СггОз и оксидов железа). При добавлении к стали сравнительно [c.558]

Внутренняя поверхность реактора подвержена абразивному воздействию катализатора и коррозионному влиянию паров. Эти два фактора, действуя совместно и усиливая друг друга, обусловливают высокие требования к материалу стенок реактора и его внутренних деталей применяют внутреннюю монолитную облицовку стенок торкрет-бетоном, а корпус изготавливают из углеродистой стали. Внутренние устройства (решетка, циклоны) имеют иногда жаростойкие покрытия на участках, подвергающихся наибольшему износу. [c.167]

Жаростойкая сталь, удовлетворительно деформируется и обрабатывается резанием. Обечайки и днища химической аппаратуры для работы без больших нагрузок. От О до 600 С Хорошие литейные свойства, удовлетворительно обрабатывается резанием, сваривается трудно. Детали арм атуры, насосов, подвергающиеся сильному абразивному износу. До 1100° С Обработка давлением и резанием затруднительны, сварные швы в зоне термического влияния склонны кМКК. [c.29]

Влияние легирующих элементов на жаростойкость стали с основой Х18Н20 во фтористом водороде примерно то же, что и во фтор-содеркащих растворах. Этот факт является довольно неожиданным,т.к. механизмы коррозионных процессов в растворах и газах различны. [c.61]

В горячем воздухе и в печных газах благоприятное влияние кремния в указанных выше пределах в присутствии хрома примерно в семь раз сильнее влияния хрома. Иначе говоря, если содержание кремния в 5 /о хромистой стали равно 17о то жаростойкость ее будет подобна жаростойкости стали с 127о Сг. [c.696]

В работе показано влияние диффузионного хромирования на жаростойкость, термическую усталость, механические свойства, свариваемость и штампуемость малоуглеродистой стали, легированной малыми добавками Мп, Т1, N5, V. Опытные стали после диффузионного хромирования имеют в ряде случаев более высокие физико-химические и технологические свойства, чем хромоникелевая сталь Х18Н9Т. Например, жаростойкость при 900° С хромированных сталей в 2—8 раз выше жаростойкости стали Х18Н9Т особенно преимущество первых сталей проявляется в условиях частичных теплосмен под приложением нагрузки. Хромированные опытные стали. чорошо свариваются всеми видами сварки, отмечается высокая способность стали к штамповке, высокая пластичность. Легирование малоуглеродистой стали небольшими добавками Мп, Т1, Nb, V значительно улучшает свойства хромированной стали. Наибольший эффект наблюдается для стали, легированной ннобие . . [c.128]

На скорость и механизм коррозионных процессов большое влияние могут оказывать внешние факторы — температуры, давление среды, напряжение, скорость потока жидкости илн газа, наличие трения, кавитации, облучения. Например, под влиянием напряжений возникают явления коррозионного растрескивания (в случае постоянных растягивающих напряжений) нлн коррозионной усталости (под воздействием переменных нагрузок). В случае возинкновения кавитации развивается коррозионная кавитация — разрушение вследствие микроударного и электрохимического воздействий агрессивной среды. Скорюсть коррозии конструкционных материалов под действием реакторных облучений может меняться по двум причинам вследствие изменения свойств самого материала, когда ускорение коррозии наблюдается в связи с ухудшением защитных свойств поверхностных пленок под действием облучения, 1 в связи с изменением свойств теплоносителя, когда, например, в ре- ультате разложения воды и образования атомарных кислорода и во-(орода изменяется pH среды и скорость коррозии. В практике хими [еская коррозия в основном наблюдается как газовая коррозия при вы- оких температурах и рассматривается в разделе жаростойких сталей. [c.259]

Положительное влияние никеля на жаростойкость сталей замет ри достаточно больших содержаниях его, обычно выше 10—12 %. Сч1 ается, что максимальное сопротивление окислению при температург 00—1200 °С у Сг-N1 сталей может быть получено в достаточно шир ом интервале концентрационных соотношений хрома и никеля, пр том чем выше содержание хрома, тем меньше необходимо никеля дл [остиження высокой жаростойкости. [c.342]

Влияние хрома и алюминия на жаростойкость сталей (Ф. Ф. Химушии) [c.343]

Рис. 24. Влияние содержания хрома на эффективную энер-ГИЮ активации процесса окисления сталей (а) и на коэффициент изменения жаростойкости сталей нри температуре 120iP (б) [119]-.

Основные методы защиты металлов от окисления при высоких температурах основаны на легировании, т. е. на получении сплавов, более стойких к газовой коррозии, чем обычные, не содержащие специальных легирующих примесей. Кривая рис. 52 показывает, как существенно по-выщается коррозионная устойчивость стали при легировании ее сравнительно небольшими количествами алюминия. На рис. 53 приведены обобщающие данные по влиянию легирования железа кремнием, алюминием, хромом, титаном и никелем на повышение жаростойкости сплава [6]. Очевидно сильное влияние 51, А1 и Сг на повышение жаростойкости стали и малое влияние N1 и Т1 (при исследованных содержаниях этих легирующих примесей). [c.89]

Вопрос о влиянии чистоты обработки поверхности па жаростойкость труб стал предметом многочисленных исследований. Было найдено [37], что значения шероховатостей на внутренней поверхности труб не должны превышать Ка==1—2 мкм, т. е. чистоту ее необходимо доводить приблизительно до У7— 8 классов (например, для центробежнолитых труб из стали 45Х25Н20С2). [c.170]

На основании опытныхданных исследуемых сталей строят графики K =f(t °С) и lgK "=f(lA). находят постоянные коэффициенты уравнения температурной зависимости скорости газовой коррозии сталей и делают заключение о жаростойкости исследуемых сталей и ВЛИЯНИИ на них лепфующих элементов. [c.31]

Характеристики жаростойкости котельных марок стали, полученные при испытаниях на длительных временных базах. — В кн. Влияние минеральной части энергетических топлив на условия работы парогенераторов. Таллин, 1974, т. П1Б, с. 3—10. Авт. К. К. Тюльпин, А. И. Максимов, В. М. Зусман и др. [c.309]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология