Потери мощности холостого хода

Рис. У-6. Механические потери герметичных компрессоров -а — зависимость мощности холостого хода компрессора ФГ 0,7/ 3 от температуры масла сплошная линия при давлении К12 0,1 МПа пунктир при давлении К12 0,37 МПа б — потери трения холостого хода компрессора торгового оборудования сплошная линия при п 50 С пунктир при п 25 с-.

В случае электродвигателя, у которого частота вращения постоянна, любой другой способ, кроме регулирования остановками, связан всегда с повышенным удельным расходом энергии на механическое трение, гидравлические и электрические потери. При полном прекращении подачи, т. е. при переводе компрессора на холостой ход, затрачиваемая мощность составляет 25—30% номинальной на валу компрессора. Только в лучших конструкциях при совершенной системе разгрузки мощность холостого хода снижается до 15%. Но, как видно из графика (рис. Х.49), построенного для компрессорных установок повышенной экономичности, к. п. д. электродвигателя понижается с yMeHbUjeiiHeM нагрузки и при нагрузке холостого хода, составляющей 15% номинальной, равен = 0,5. [c.595]

По расходу энергии этот способ (если остановки компрессора продолжительны) менее экономичен, чем регулирование остановками двигателя, так как сопряжен с потерей мощности холостого хода двигателя. В то же время он экономичнее лучших систем [c.179]

Регулирование отключением всасывания экономичнее других способов перевода на холостой ход, так как не возникают гидравлические потери в цилиндре и в трубопроводах, и индикаторная мощность холостого хода почти равна нулю. Но возникающий в цилиндре вакуум часто нежелателен, а иногда недопустим. Во избежание высоких температур в момент перевода компрессора на холостой ход и для полноты разгрузки такой способ регулирования следует применять в сочетании со свободным перепуском с нагнетания. [c.596]

Этой мощности соответствует полный КПД (линия 01), Разность политропической и адиабатической мощностей— линия ЕК характеризует полные гидравлические потери нагнетателя. При =0 мощность расходуется только на перемещение жидкости (газа) внутри кожуха нагнетателя. Затраты этой мощности холостого хода зависят как от закручивающей способности рабочего колеса, так и от способности кожуха затормаживать это перемещение. [c.75]

Важным требованием к экспериментальным установкам является стабильность результатов испытаний. Выполнение его главным образом зависит от стабильности замера мощности, потребляемой ступенью. Для этого необходимо непосредственно измерять гидравлическую мощность, исключая механические потери в установке. Исключить потери на трение в подшипниках экспериментальной установки можно конструктивно путем обеспечения равенства угловых скоростей внутренней и наружной обойм шарикоподшипников при вращении их в одном направлении. Исключить потери мощности на трение в подшипниках можно применением вибраторов в опорах стенда. Осевое усилие зависит от режима работы насоса и вызывает переменный момент трения в подшипниках. Мощность трения в подшипниках от осевого усилия может быть передана на статор электродвигателя. Хотя исключение потери мощности на трение требует конструктивного усложнения экспериментальной установки, однако оно оправдано, так как отпадает необходимость проведения специальных испытаний для определения мощности холостого хода стенда и повышаются точность и стабильность замеров. [c.276]

Из общей мощности холостого хода надо вычесть джоулевы потери и потери на возбуждение, после чего получим мощность потерь холостого хода. [c.941]

Высокий к.п.д. самого преобразователя (0,87—0,95), отсутствие потерь при холостом ходе в линиях подвода (при установке около нагревательного оборудования) обеспечивают более экономичную работу тиристорных преобразователей. Учитывая, что необходимая мощность для нагрева в индукторе от 800 до 1250° С гораздо меньще, чем при обычном индукционном нагреве от 20 до 1250° С, габариты тиристорных преобразователей будут меньше. Это создает реальную возможность встроить тиристорный преобразователь в установку или в шкаф управления установкой. С уменьшением потребляемой мощности уменьшаются и габариты конденсаторной батареи. [c.90]

При закрытой задвижке насос развивает напор Яо при р = 0 и 1] =0. Мощность при этом равна Л"о и составляет в зависимости от типа насоса от 30 до 40% номинальной мощности электродвигателя. Эта мощность, которую называют мощностью холостого хода, затрачивается (при закрытой задвижке) на нагрев воды в насосе и механические потери агрегата. [c.173]

Регулирование отключением всасывания наиболее экономично сравнительно с другими способами регулирования переводом на холостой ход, так как при этом способе во время холостого хода не возникают гидравлические потери в цилиндре и в трубопроводах, и индикаторная мощность холостого хода почти равна нулю. Но вакуум в цилиндре, который часто нежелателен или недопустим, является его недостатком. Во избежание высоких температур в момент перевода компрессора на холостой ход и для полноты разгрузки такой способ регулирования следует применять в сочетании со свободным перепуском с нагнетания. [c.557]

Действительная характеристика мощности машины может быть получена из теоретических характеристик путем суммирования (при данных расходах) значений теоретической мощности и ее потерь. При этом характер зависимости мощности от расхода в основном сохранится действительная мощность на валу машины будет возрастать с увеличением расхода. Однако вследствие неодинакового относительного влияния потерь на полную мощность линии действительных мощностей отклонятся от линии теоретических мощностей они представятся слегка изогнутыми кривыми. Теоретическая мощность при расходе, равном нулю, также равна нулю. Действительная же мощность при Q = 0 (режим холостого хода) равна мощности холостого хода Ух.х, затрачиваемой на покрытие потерь мощности в этом режиме. Потери мощности на холостом ходу обусловлены циркуляционными потоками в проточной части машины и особенно в рабочем колесе ее, дисковым трением о жидкость (газ), механическим трением в сальниках и подшипниках машины. Все указанное приводит к форме характеристики действительной мощности, показанной на рис. 3-32. [c.50]

Производительность электрических печей сопротивления очень сильно влияет на их к. п. д. и удельный расход энергии. Потребляемая электропечью из сети энергия расходуется на полезное тепло (нагрев изделий) и на тепловые потери. Полезно используемое тепло пропорционально производительности печи, тогда как тепловые потери последней в большей своей части являются постоянными (мощность холостого хода). При снижении производительности печи ее тепловые потери распределяются на меньшее количество изделий и ее к. п. д. падает, а удельный расход энергии возрастает. В табл. 7-1 даны к. п. д. и удельный расход энергии (в процентах к расходу энергии при номинальной нагрузке) в зависимости от производительности печи для случаев, когда мощность постоянных тепловых потерь составляет 25 и 50% от мощности печи. [c.226]

Мощность холостого хода, указанная в паспорте печи, фиксирует не все ее тепловые потери так, например, ею не учитываются потери на излучение через открытую дверцу или крышку при загрузке и выгрузке, потери на нагрев тары (поддоны), потери аккумулированного кладкой тепла в печах периодического действия. [c.231]

Как следует из графика (рис. 24,а) при работе в воздухе и во фреоне под давлением 100 кПа механические потери плавно уменьшаются с повышением температуры масла. При давлении фреона-12 около 370 кПа концентрация фреона в смеси увеличивается, и мощность, несмотря на рост температуры, сначала остается постоянной, потом уменьшается, но медленнее, чем в случае работы на чистом масле. При высоких температурах масла потери трения холостого хода с увеличением давления фреона несколько возрастают. [c.46]

Рис. 24. Механические потери герметичных компрессоров а — зависимость мощности холостого хода от температуры масла и электрического напряжения (-работа в воздухе,----во фреоне, давлением 100 кПа,---тоже, 370 кПа) б, в —потери трения

На рис. 4-5 даны электрические характеристики печи емкостью 8 т, полученные согласно (4-7) — (4-13). Как видно из характеристик, потери в стали трансформатора влияют лишь в левой части диаграммы (при малых токах), главным образом на к. п. д. и коэффициент мощности. Объясняется это тем обстоятельством, что потери в стали печных трансформаторов обычно не превышают 0,5% их номинальной мощности, а ток холостого хода [c.102]

При исследовании трансформаторов вторичную обмотку приводят к первичной, при исследовании дуговых устано вок принято приводить первичную обмотку ко вторичной т. е. заменять первичную обмотку с числом витков на эквивалентную ей обмотку с таким же числом витков как у вторичной обмотки, т. е. Шг- Если при этом пре небречь током холостого хода и, следовательно, потерями в стали трансформатора, которые не превышают 1—2% от номинальной мощности трансформатора, то дальнейшее 72 [c.72]

Преимуществом этого способа является то, что он позволяет замерять электрическую мощность в гильзе на экспериментальном, специально для этих целей изготовленном электродвигателе при любом режиме работы — от холостого хода до короткого замыкания и может быть использован для исследовательских целей как при определении размагничивающего влияния токов в гильзе и роторе, так и при определении электрических потерь в гильзе в зависимости от нагрузки. Недостатками следует считать отступление конструкции гильзы от действительной, отсутствие контакта гильзы со статором, посадку гильзы на вращающихся подшипниках, возможные деформации тонких гильз в процессе испытаний и большие погрешности за счет передачи дополнительного момента от вращающегося ротора. [c.86]

Этот способ определения потерь в экранирующих гильзах находит самое широкое применение из-за простоты постановки эксперимента с использованием действительного исследуемого образца электродвигателя без отклонений от конструкции, при этом отдельные параметры, например, потери в стали статора определяются расчетным путем, хорошее совпадение которых с опытными данными подтверждается на основании многолетней практики. Однако следует отметить, что данный способ не обладает достаточной точностью для проведения научного эксперимента по определению потерь в экранирующих гильзах. Поэтому авторами при проведении работ использован способ, который исключает многие составляющие потерь и тем самым значительно повышает точность эксперимента. Этот способ определения потерь в экранирующей гильзе статора заключается в разделении составляющих потерь в режиме идеального холостого хода. Мощность, потребляемая электродвигателем из сети в режиме холостого хода, определяется потерями на механическое трение в подшипниках, в стали пакета статора, в обмотках статора и ротора, добавочными потерями и потерями в экранирующей гильзе, что может быть выражено равенством [c.88]

Так как потребляемая мощность в режиме холостого хода очень мала по сравнению с мощностью рабочего режима, то добавочными потерями при определении потерь в экранирующей гильзе можно вообще пренебречь. Так, например, для электродвигателя номинальной мощностью 10 кет потери в гильзе составляют около [c.89]

Измеряя мощность электродвигателя, установленного на рас-пыливающем механизме при снятом диске, получают минимальное значение мощности холостого хода которая затрачивается на компенсацию механических потерь в приводе. Установив диск с заглушенными рабочими каналами и измерив мощность электродвигателя, определяют второе значение мощности Л г- Очевидно, что разница между ним,и даст величину Л тр Л хр=Л 2— [c.90]

В случае электрического двигателя с постоянным числом оборотов регулирование всегда связано с повышением доли потерь на механическое трение, а также электрических потерь. При полном прекращении подачи (холостой ход) величина мощности на валу компрессора обычно составляет 25—30% номинальной. Лишь в совершенных системах регулирования мощность холостого хода снижается до 15%, но, как видно из графика (рис. 82), с уменьшением нагрузки понижается и к. п. д. Эи1ектродвигателя при нагрузке холостого хода, составляющей 15% номинальной, тг],,, = 0,5. Следовательно, мощность электродвигателя во время холостого хода составляет не менее 30% номинальной. К тому же снижается коэффициент мощности, достигающий при такой нагрузке величины os J = 0,38. Отсюда ясно, что прерывистое регулирование остановками более экономично. Но в случаях, когда производительность компрессора близка к номинальной и, следовательно, периоды работы длительны, а остановки кратковременны, экономичнее регулирование переводом на холостой ход. [c.195]

Потери в приводе, вызванные присущими ему сопротивлениями (трение в зубчатых перелачах, подшипниках и т. п.). Эти, так называемые динамические, потери проявляются при вращении вала мешалки и сказываются непосредственно на величине мощности, затрачиваемой на перемешивание. Динамические потери могут быть легко учтены, если из опытов на полностью собранном обо-ру швании, но без загрузки перемешиваемой среды, определена мощность холостого хода. Фактическая мощность, необходимая при перемещивании, будет равна разности измеренной мощности и мощности холостого хода. [c.257]

Если давление всасьгоания понижается, клапан управляющего вентиля И открывается, давление масла понижается, корпус регулятора 6 под действием пружины 2 опускается и дросселирует всасываемый пар. При дальнейшем уменьшении нагрузки клапан закрывается и цилиндр отключается. В нижнем положении корпуса регулятора штифты 8 отжимают пластину всасывающего клапана 7, и полость цилиндра через сверления 5 в корпусе регулятора соединяется с обратным клапаном 3. Благодаря этому давление в отключенном цилиндре не выше давления всасывания и мощность, потребляемая цилиндром, практически равна мощности холостого хода (потери на перемещение пара устраняются). [c.360]

Мощность холостого хода у винтовых компрессоров невелика. Ценной особенностью этих машин является наличие очень пологой кривой зависимости адиабатического к, п. д. от числа оборотов, что объясняется тем, что влияние неплотностей с ростом числа оборотов падает, в то же время механические и гидравлические потери возрастают. На фиг. 9. 32 представлены кривые постоянных к. п. д. в зависимости от отношений давлений и производительности для одноступенчатого компрессора. Линин постоянных оборотов, нанесенные на диаграмме, нагляд1ю показывают незначительное влияние отношений давлений на производительность компрессора. [c.223]

С увеличением расхода. Однако вследствие неодинакового относительного влияния потерь на полную мопшость линии действительных мощностей отклоняются от линии теоретических мощностей они представятся слегка изогнутыми кривыми. Теоретическая мощность при расходе, равном нулю, также равна нулю. Действительная же мощность при Q = 0 (режим холостого хода) равна мощности холостого хода Л/ х.х, затрачивающейся на поткрытие потерь мощности в этом режиме. Потери мощности на холостом ходу обусловлены циркуляционными потоками в проточной части машины и особенно в рабочем колесе ее, дисковым трением о жидкость (газ), механическим трением в сальниках и подшипниках машины. Все указанное приводит к форме характеристики действительной мощности, показанной на рис. 3-34. [c.49]

На рис. 24, б,в показаны потери трения холостого хода Л тр.х. потер I трения в поршнях Л/тр.порш.х и потери трения вала (потери трения в подшипниках и затраты мощности в насосе) Л р.валах нескольких герметичных чомпрес-соров с частотой вращения 25 и 50 с . [c.47]

У печей периодического действия, работающих в стационарном режиме круглосуточно или без выключения на периоды длительного простоя, мощность тепловых потерь постоянна Яп т = onst. Мощность, потребляемая печью за период нагрева, изменяется от установленной мощности Рпечп ДО МОЩНОСТИ В конце периода нагрева, соответствующей мощности потерь холостого хода Япот. [c.94]

Теоретически необходимая для получения карбида бора могцность составляет Ртеор = 12,8 2,5 = 32 кВт. Мощность, выделяющаяся в садке при тепловом КПД, равном 38% Рс = 32/0,38 = 84 кВт. Электрические потери в реакторе из опыта холостого хода АРр = = 4 кВт. Потери в системе колебательных контуров и в индукторе соизмеримы с потерями в реакторе, т. е. АРкк = 4 кВт. Колебательная мощность установки [c.390]

Для уменьшения потерь мощности на трение и лучшего уплотнения смесительной камеры применяются самоустанавли-вающиеся роликовые сферические подшипники 4 (рис. 11). Этот вид подшипников способствует лучшей герметизации шеек роторов, так как осевое и радиальное смещение роторов снижается до минимума. Так же уменьшается расход энергии при холостом ходе. Смазка подшипников жидкая, циркуляционная, от самостоятельной станции. [c.53]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология