Флегма определение

Анализ ректификационных систем проводят с целью определения оптимальных параметров процесса ректификации и конструктивных размеров аппаратов. Оптимальными параметрами процесса ректификации в полной колонне являются в первую очередь давление, флегмовое число или коэффициент избытка флегмы и температура питания. [c.125]

Отклонение реальной тарелки от нормы для теоретической ступени контакта имеет следствием сужение разрыва между составами фаз па смежных тарелках, приводящее к увеличению числа реальных тарелок против теоретически необходимого для данного разделения. Причины подобного рода отклонений оказываются самыми разнообразными и зависят от множества условий, определяемых как рабочими параметрами режима колонны — давлением, температурой, количествами паровых и жидких потоков, так и свойствами разделяемой системы — плотностью и вязкостью паров и флегмы, относительной летучестью ее компонентов, поверхностным натяжением насыщенной жидкости. Следует также указать и на влияние чисто конструктивных факторов, таких, как тип тарелки, размеры сливного устройства, расстояние между тарелками. Учет совокупного действия всех указанных факторов весьма сложен, и этим объясняется широкое привлечение эмпирических корреляций для определения эффективности реальных тарелок. [c.209]

Для определения числа единиц переноса N . в газовой фазе для всех типов тарелок с поперечным током флегмы и паров используется следующее эмпирическое уравнение [c.214]

В общем случае минимальное число ступеней разделения, необходимое для достижения заданного разделения, определяется в режиме полной флегмы. Определение минимального числа ступеней разделения имеет принципиальное значение при проектировании ректификационных установок. Это число приближенно характеризует требуемые размеры ректификационного оборудования. [c.131]

Расчету разделяющего действия ректификационной колонны во всех случаях предшествует определение флегмового числа, которое находится как произведение минимального флегмового числа (при бесконечно большом разделяющем действии ректификационной колонны) на коэффициент избытка флегмы. Определение минимального флегмового числа при разделении бинарной смеси является простой задачей, широко освещенной в литературе. Расчет минимального флегмового числа при разделении многокомпонентных смесей представляет определенные трудности. Аналитическое решение получено только для идеальных систем, коэффициенты относительной летучести компонентов которых не зависят от состава смесей. Определение минимального флегмового числа укрепляющей части ректификационной колонны заключается в последовательном решении двух уравнений [c.26]

Принципиальной основой расчета элементов ректификации на последовательных тарелках колонны является попеременное использование соотношений фазового равновесия для нахождения составов потоков, расходящихся со ступени, и уравнения концентраций в той или иной форме с целью определения составов встречных на одном уровне паров и флегмы. [c.142]

Для определения относительного количества циркулирующего орошения нужно исходить из того, что в холодильнике отводится Qj), кДж/ч, тенла, а каждый кмоль циркулирующей флегмы отдает h — кДж/кмоль. Следовательно, всего должно циркулировать флегмы [c.176]

Подсчет числа тарелок по преобразованной диаграмме удобнее вести от секции питания к концам колонны. Для закрепления определенного режима работы колонны необходимо наряду с назначенным избытком орошения зафиксировать еще одну переменную процесса. Пусть концентрация пропилена во флегме, стекающей с нижней тарелки укрепляющей секции, составляет а =0,550. Тогда концентрация Хт пропилена во флегме, стекающей из секции питания на верхнюю тарелку отгонной части, найдется по материальному балансу [c.205]

При экспериментальном определении к. н. д. тарелки пробы паров отбираются одновременно из смежных межтарелочных отделений, а проба флегмы — из сливного отсека тарелки, расположенной между ними. [c.210]

Однако установление состояния равновесия в низу колонны еще вовсе не определяет режима ее работы. В самом деле, для определенности работы колонны необходимо знать еще, например, количество перегретого водяного пара, вводимого в низ колонны, илн парового орошения Gr, поднимающегося на первую тарелку, или массу флегмы gi, стекающей в низ колонны, а эти экстенсивные свойства не могут быть выведены из характеристики рассматриваемой системы, ибо с точки зрения правила фаз не имеют зна тения для ее равновесия. [c.232]

Для фиксирования же определенного режима работы колонны следует задаться еще двумя элементами ректификации назначить температуру флегмы, стекающей в кипятильник, н расход водяного нара ZIR, отнесенный к единице массы нижнего продукта колонны. Выбор тех или иных значений этих параметров позволяет расчетным путем определить все показатели работы колонны. [c.234]

Как уже указывалось выше, расчет верхней укрепляющей и нижней отгонной секций колонны не имеет отличительных особенностей и ведется обычным графическим или аналитическим способом. Среднюю же секцию колонны следует рассчитывать с учетом определенной специфики ее работы. В частности, при установлении рабочего значения приведенной энтальпии Ад необходимо иметь в виду обеспечение условий, позволяющих преодолевать в средней секции осложнения, могущие возникнуть вследствие появления двух жидких фаз в стекающей флегме. [c.321]

Несколько сложнее определение числа независимых переменных для каскада, состоящего из г взаимосвязанных теоретических тарелок. Уже само число ступеней, из которых состоит каскад, представляет одну независимую переменную. Кроме того, от суммы г (2с Ц- 6) независимых переменных всех г ступеней следует отнять те переменные, которые при таком суммировании учитываются в межтарелочных отделениях дважды, один раз для потоков паров и флегмы, уходящих с тарелки, а второй раз для тех же потоков, поступающих на следующую ступень. В каждом из (г — 1) межтарелочных отделений имеется два таких потока — пары и флегма, и с каждым из них связаны (с + 2) независимых переменных, следовательно, всего 2 (г — 1) X (с + 2) переменных для каскада в целом. [c.350]

Располагая принятым составом дистиллята, можно для любого тина конденсационного устройства найти состав парового потока 1, поднимающегося с верхней тарелки колонны, и количества отдельных компонентов в нем. Для определения состава равновесной флегмы следует воспользоваться уравнением равновесия в форме [c.399]

На рис. 106 приведена схема тарелки с З-образными колпачками 2. Их штампуют из листовой стали с прорезями по одной из продольных кромок. При сборке образуется ряд продольно расположенных и чередующихся желобов и колпачков. На тарелке поддерживается определенный слой флегмы, а ее избыток перетекает вниз через сливные стаканы. Прорези колпачков погружены в слой жидкости на тарелках, образуя гидравлический затвор. Пары, двигаясь снизу [c.216]

С другой стороны, эффективность практической тарелки можно оценивать и той степенью приближения к равновесному состоянию, которого достигают уходящие с нее потоки паров и флегмы, но это определение следует вести экспериментальным путем, ибо предложенная Мерфри формула является приближенной и не может быть рекомендована. Таким образом, существующие методы оценки разделительной способности ректификационных тарелок остаются пока опытными. [c.68]

С точки зрения теоретического обобщения условий протекания процесса ректификации, речь идет об определении соотношений ряда переменных величин, которыми, с одной стороны, являются веса и составы контактирующих потоков на различных ступенях процесса, а с другой,—тепловые свойства, температура и теплосодержания этих потоков паров и флегмы на различных уровнях по высоте колонны. Эти соотношения в общем виде выводятся аналитическим путем и наиболее просто и удобно представляются графически на рассмотренной ранее тепловой диаграмме, дающей теплосодержания единицы веса насыщенных фаз в функции их составов. На той же диаграмме путем проведения семейства конод или путем ее сопоставления с изобарными равновесными кривыми кипения и конденсации оказывается возможным представлять графически условия равновесного сосуществования паровых и жидких фаз, и это обстоятельство делает их применение к анализу работы ректификационной колонны особенно эффективным. [c.69]

Для определения соотношений, связывающих составы, веса н теплосодержания встречных на одном уровне первой лютерной колонны потоков флегмы и паров, составляются для объема колонны, заключенного между каким-либо ее текущим сечением н низом уравнения материального и теплового балансов. [c.73]

Действительно, при рассмотрении верхней секции первой колонны вес А ее гипотетического целевого продукта определялся как разность весов встречных на одном уровне потоков паров и флегмы, а при исследовании работы верхней секции второй ректификационной колонны вес ее гипотетического целевого продукта определялся уже как разность весов встречных на одном уровне потоков флегмы и паров и поэтому только оказался равным А. Если же и во второй верхней секции при определении разности весов встречных фаз вычитывать из веса паров вес флегмы, то, очевидно, вес гипотетического целевого продукта по абсолютной величине останется тем же, но его знак переменится на обратный. [c.107]

Для определения соотношения, связывающего составы х иу и теплосодержания и д встречных потоков флегмы и паров в каком-нибудь текущем сечении средней секции изучаемой колонны, составляю ся для ее объема, заключенного между каким-либо сечением этой секции и верхом или низом колонны, уравнения материального баланса общего веса потоков и веса содержащегося в них компонента [c.123]

Рис. IV.38. К определению градиента уровня флегмы па тарелке.

Для поддержания определенной температуры и создания жидкого потока в укрепляющей секции в верхнюю часть колонны подается холодное орошение (флегма). Для получения потока флегмы пары, выходящие из колонны, частично или полностью конденсируются и в необходимом количестве возвращаются иа верхнюю тарелку колонны (холодное испаряющееся орошение). Пары конденсируются в парциальном или полном конденсаторе за счет воздушного или водяного охлаждения или специальных хладагентов. При использовании парциального конденсатора конденсации подвергается только то количество паров, которое обеспечивает требуемое количество флегмы. Оставшиеся пары являются целевым продуктом. При многокомпонентном составе паров составы флегмы и целевого продукта [c.103]

Классическим примером такой проблемы является дистилляция. В гл. 13 было показано, что при данном расходе питания и установленном составе дистиллята разделительная колонна (представляющая собой каскад элементов процесса — тарелок) еще обладает одной степенью свободы, которую можно выразить любым значением флегмового числа (или так называемого коэффициента флегмы) выше установленного минимального. Этому флегмовому числу Кп (отношению потоков флегмы и дистиллята) соответствует определенное число тарелок. Таким образом, в этом примере У = Кп- [c.328]

Зависимость между числом ступеней равновесия и коэффициентом флегмы дана на рис. 15-7. Известно, что сумма первого члена правой части уравнения (15-47) с увеличением числа тарелок возрастает, а с увеличением коэффициента флегмы монотонно убывает, причем второй член правой части этого уравнения с ростом монотонно повышается. В результате взаимодействия этих противоположных тенденций при определенном значении коэффициента флегмы получается минимум себестоимости (рис 15-8). При каком значении Кц получится этот минимум, будет зависеть от величины экономических коэффициентов. [c.329]

Фракционная экстракция с флегмой. Процесс лабораторной имитации непрерывной фракционной экстракции с флегмой можно осуш,ествлять на основе схемы, изображенной на рис. 205, видоизменив ее в соответствии со схемой для обычной экстракции с флегйой (см. рис. 204). При имитации процесса с флегмой определенное количество компонента, используемого в качестве флегмы, в каждом цикле отделяют от экстрагента и смешивают со вторым экстрагентом перед тем как последний вводят в процесс. [c.420]

При ректификации с флегмой определенное количество дистиллята, конденсирующегося в дефлегматоре, возврашают на орошение колонны. [c.127]

После определения наименьшего числа теоретических тарелок и минимальной флегмы 0/D, как и при ректификации бинарных смесей, приступаем к определению числа тарелок при разных количествах флегмы. Определение проводится, например, графическим методом Льюиса, и в конечном результате получается кривая (рис. 13-56), с помощью которой можно найти число тарелок, необходимых для получения заданного разделения при произвольно выбранном флегмовом числе 0/D (большем, чем минимальное). Этот метод расчета является очень трудоемким. Ориентировочно можно определить зависимость между числом тарелок и флегмовым числом на основе эмпирической обобщенной диаграммы, данной Джиллилендом (рис. 13-56), так как, оказывается, существует общая зависимость для ректификации многокомпонентных смесей, которую можно представить как функцию [c.719]

Влияние смещения уровня ввода сырья на общее число тарелок колонны. Вначале исследуем два частных случая. Пусть рассматривается режим работы колонны, при котором состав у паров, поднимающихся с верхней тарелки отгонной секции, равен составу г/с паровой фазы сырья. Тогда и смесь этих паров должна иметь тот же состав, иначе говоря, должно соблюдаться равенство Ул = Ус = Ут- Для определения состава Х/, флегмы, стекающей с нижней тaJ)eлки, нужно па кривой аЬ найти точку с ординатой Ул- Проведя на рис. 111.28 горизонталь НЬ, легко определить состав х как абсциссу точки пересечения Ь этой горизонтали с линией аЬ, сопрягающей составы х и у . [c.167]

Однако уравнение (111.145) можно использовать и для определения эффективности какого-нибудь участка тарелки это освобождает от необходимости пренебрегать градиентом состава флегмы но тарелке и в массе паров. В этом случае к. п. д. тарелки г ,- л называется локальным, он всегда меньше единицы при этом составы фаз будут относиться не ко всей тарелке, а к определенному локализованному участку, размер которого теоретически лшжет быть как угодно мал. [c.210]

Проведенное рассмотрение продемонстрировало большое влияние таких физических свойств системы, как плотность, вязкость н коэффициент диффузии в жидкости, на к. н. д. тарелки. Определенную роль при этом играют и такие факторы, как т и g G, равно как и конструктивные особенности тарелки — высота сливной перегородки, путь движения флегмы по тарелке, расстояние хмежду тарелками. В той мере, в какой это было доступно, влияние этих факторов учтено в изложенной выше методике расчета к. п. д. тарелки. Однако во всех случаях, когда имеются достаточно надежные опытные данные, следует пользоваться ими. [c.218]

В качестве одного из произвольно принимаемых параметров рекомендуется температура флегмы gl, поступающей в кипятильник выбор именно этого фактора объясняется следующими соображениями. По смыслу происходящего в кипятильнике процесса частичного испарения флегмы здесь должно затрачиваться определенное количество тепла, идущее на возмещение скрытой теплоты образующихся наров Сд. [c.233]

С помощью сырьевой коноды (х =0,07, /с= 0,276) можно было бы по тепловой диаграмме найти значения минимальных расхода тепла в кипятильнике и съема тепла в конденсаторе, совместимых с желательной работой колонны. Однако для закрепления определенного режима разделения в колонне зададимся, например, составом /1=0,317 паров 61, поднимающихся на верхнюю тарелку. Состав встречной этому пару флегмы и равновесной эвтектическому пару 0 , поднимающемуся с верхней тарелки, по условию [c.308]

Если по известному составу х флегмы в каком-нибудь текущем сечении верхней секции необходимо найти составз встречной паровой фазы, то следует задаться значением Q теплосодержания единицы веса этих паров, рассчитать по уравнению 217 состав у паровой фазы и проверить, насколько правильно было принято значение их теплосодержания Q. Одного—двух пересчетов обычно оказывается достаточно для практически точного определения состава у паров по заданному составу х встречной жидкости, пересекающей тот же горизонтальный уровень. Попеременное использование соотношений парожидкого фазового равновесия для нахождения составов расходящихся с тарелки потоков и уравнения концентраций 217 для установления составов встречных на одном межтарелочном уровне потоков, образует схему аналитического метода расчета числа тарелок. [c.106]

По концентрации = 0,039 и по то.мпературе = г, = 120° найдем теплосодержапие флегмы д1 — Яц = 62,7 ккал1кГ. Для определения же теплового параметра О1 необходимо предварительно рассчитать (Од по (У.З). Тенлосодержание перегретого водяного пара при = 120° равно = = 049,5 ккал/кГ, а углеводородных паров = 138,8 ккал/кГ. Согласно (У.З) [c.252]

Тепловой баланс для определения величины молярного потока флегмы, стекающей с ниишей тарелки укрепляющей секции на питательную тарелку, приводит к соотиогаепию [c.394]

Создание инертной зоны. Сущность метода заключается в опережающей флегматизации взрывчатой смеси в коммуникациях, с тем чтобы не допустить распространения пламени из аппарата, в котором произошел взрыв, на другие аппараты данной технологической линии и таким образом предотвратить вторичные взрывы. Инертная зона создается флегматизирую-щим устройством, которое представляет собой автоматический быстродействующий огнетушитель, срабатывающий по сигналу индикатора взрыва. При этом освобождается выходное отверстие, и флегматизирующая смесь под давлением вытесняющего газа впрыскивается в защищаемый объем. При расчете такого -флегматизирующего устройства задача сводится к определению объема баллона и давления газа, необходимого для вытеснения флегматизирующего состава. Метод опережающей флегма- [c.177]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология