Пар водяной расход

Охлаждение компрессора водяное, расход охлаждающей воды составляет 320 м час. Внутренние диаметры газопровода всасывающего 800 мм, нагнетательного 68 мм. [c.9]

Обозначим расход водяного пара, отнесенный к количеству углеводородных паров, через [c.208]

Для определения р , необходимо знать расход водяного пара и молекулярный вес углеводородных паров Mxj = Maw- [c.209]

Если обозначит], расход водяного пара в кг/кг абсорбента чере , г, то [c.248]

В случае синтеза при среднем давлении для получения синтез-газа особенно предпочтителен метод газификации юод давлением, разработанный фирмой Лурги. Газификация ведется также смесью кислорода и водяного пара, причем на 1 нм смеси СО и Н2 расходуется [c.77]

Расчет постепенной перегонки с водяным паром при отгонке а моль летучего компонента [а = а —аа) из Ь моль нелетучего растворителя также может быть выполнен на основе закона Дальтона. Уравнение для определения требуемого расхода водяного пара 2 (моль) при постоянной температуре и давлении процесса имеет следующий вид [18] [c.62]

Удельный расход водяного пара, необходимый для обеспечения заданного отгона е при температуре системы Т, может быть вычислен по уравнению [c.65]

Большое влияние на неравновесное состояние мазута оказывает также чрезмерный расход водяного пара в змеевик печи. Для приближения парожидкостного потока мазута к равновесным условиям на входе в вакуумную колонну рекомендуется время пребывания его в трансферном трубопроводе поддерживать не менее 0,85 с, а расход водяного пара, подаваемого в змеевик печи,— не более 0,3% (масс.). [c.76]

При ректификации водяной пар применяется для отпаривания легких фракций от топливных или масляных дистиллятных фракций, а также от остатков перегонки — мазута и гудрона. Основное действие, которое оказывает водяной пар,—снижение парциального давления углеводородных паров, благодаря чему отпариваются легкие фракции. Поскольку при отпаривании тепло отнимается от самого потока, температура его понижается, и поэтому по мере увеличения расхода водяного пара масса отпариваемых фракций резко уменьшается. На рис. 1-39 показан типичный график зависимости массы отпариваемых фракций при атмосферном давлении от необходимого расхода водяного пара [68]. Как видно [c.79]

Рис. 1-39. Зависимость массы отпариваемых фракций от расхода водяного пара

Общий расход водяного пара в атмосферные колонны для перегонки нефти составляет 1,2—3,5% (масс.), а в вакуумные колонны для перегонки мазута 5—8% (масс.) на сырье. При указанных расходах доля водяного пара в общем потоке паров в колонне колеблется от 8 до 50% (об.). [c.80]

Перечисленные недостатки заставляют ограничивать расход водяного пара или по возможности исключать полностью его применение. [c.81]

В атмосферной колонне обычно принимают следующие числа тарелок (табл. 1.8). Расход водяного пара, подаваемого в низ колонны и в отпарные секции, принимается равным 0,2—0,3% (масс.) на нефть или 2—5% (масс.) на остаток либо продукт. Давление перегонки нефти определяется условиями конденсации пропан — бутановой смеси при 40 °С. При минимальной температуре охлаждающей воды л 30°С топливные фракции в верху колонны могут быть сконденсированы при атмосферном давлении. Поэтому в верху колонны давление принимается как можно меньшим с тем, чтобы обеспечить максимальный отбор светлых продуктов при заданной температуре сырья или обеспечить минимальную температуру сырья при заданном отборе светлых. В емкости орошения рекомендуется поддерживать давление порядка 35—70 гПа [70]. При определении давления в колонне следует учитывать изменение его по высоте колонны и принимать следующие перепады давления между верхней тарелкой и емкостью орошения 350 гПа, на одной тарелке 10—20 гПа, в трансферном трубопроводе 350 гПа. Таблица 1.8. Число тарелок в секциях аТмосферной колонны [c.94]

Для повышения отбора целевых фракций при одновременном значительном снижении расхода горячей струи использовалась перегонка с водяным паром, который в количестве 0,15—0,3% (масс.) на нефть подавался в низ колонны [20]. Расчет отбензинивания нефти в колонне с, горячей струей без подачи и с подачей водяного пара (0,25% масс, на нефть) показал, что для получения одинакового отбора легкого бензина в количестве 18 кмоль на 100 кмоль сырья расход горячей струи соответственно уменьшится с 3,34 до 1,25 МДж, т. е. почти в 3 раза [21]. [c.164]

Температура вспышки остатка 260 °С, потребный расход водяного пара в низ колонны составил 1590 кг/ч. [c.169]

В то же время переход на пониженное давление, близкое к атмосферному, и на умеренный вакуум порядка 400—800 гПа дает возможность не только повысить качество получаемых продуктов, но и улучшить технико-экономические показатели процесса. Перегонка при пониженном давлении и в вакууме позволяет отказаться от применения водяного пара п дает экономию в расходе тепла на 5% [31]. [c.170]

Конденсировать отгон отпарных секций можно также циркуляционными орошениями, обеспечивающими небольшой перепад давления [38]. С целью упрощения технологической схемы процесса при получении нескольких боковых погонов конденсацию отгона из отпарных секций предлагается проводить в одном конденсаторе и тогда суммарный отгон в жидкой фазе подавать в печь на входе в колонну (рис. 1И-18, а) [33]. Для снижения расхода водяного пара или затрат тепла на отделение легких фракций все отпарные секции предлагается соединить уходящими паровыми потоками и конденсировать только отгон верхней секции (рис. 111-18,6) [39]. [c.171]

Расход водяного пара в Я 5, % (масс.) на [c.182]

Сравнение схем двукратного испарения мазута по широкой масляной фракции и по остатку показывает, что первая схема является предпочтительной с точки зрения энергетических затрат. Кроме того, последующий нагрев более тяжелого сырья связан с большей опасностью его термической деструкции и требует повышенного расхода водяного пара на создание вакуума. В то же время схема двукратного испарения по остатку позволяет получить более узкие масляные фракции и понижение давления при этом требуется для более вязкого, тяжелого продукта. По приведенным же затратам схемы одно- и двукратного испарения мало различаются между собой. [c.187]

Основным недостатком вакуумной и глубоковакуумной перегонки с водяным паром являются высокие затраты из-за больших расходов водяного пара, подаваемого в печь, в низ колонны и на эжектор. Дополнительные затраты необходимы и на сооружение вакуумной колонны, печи, конденсаторов, системы эжекторов и другого оборудования. При глубоковакуумной перегонке мазута с водяным паром расход последнего, составляющий 2,5— 3% (масс.) на мазут, увеличивает объем паров в колонне на 25— 50%, вследствие чего резко возрастают габариты вакуумной колонны. Ниже приведены основные показатели процесса вакуумной перегонки мазута по топливному варианту на широкую масляную фракцию (вакуумный газойль) и остаток по схеме, изображенной на рис. 1П-21 [73] [c.191]

Для четкого разделения мазута на широкую масляную фракцию и утяжеленный остаток перегонку предлагается проводить в две ступени — двукратным испарением по остатку (рис. П1-32) [75]. В I ступени отпариваются легкие фракции и удаляются неконденсируемые газы при помощи водяного пара и во И ступени утяжеленный мазут перегоняется при глубоком вакууме в оросительной колонне. Колонна имеет две секции охлаждения и конденсации тяжелого и легкого вакуумного газойлей. Орошение в виде распыленной жидкости создается форсунками. Параметры разделения во И ступени давление 0,133—266 Па, температура питания 380—400°С, расход водяного пара в I ступени не более [c.193]

Схема по рис. 111-35, е с предварительным эжектором применяется для дополнительного понижения давления в колонне и создания глубокого вакуума (порядка 6,7—13,3 гПа). Поскольку через предварительный эжектор проходит весь объем паров из колонны, размеры его достаточно велики и значителен расход водяного пара на эжекцию, поэтому такие схемы применяют редко. [c.199]

В конденсаторах вакуумсоздающих систем при 30°С не удается полностью сконденсировать газовую фазу и на 1 кг водяного пара в эжектор поступает от 0,05 до 0,66 кг углеводородов, главным образом фракции выше 350°С (до 4,2—57о на мазут). Чем легче по фракционному составу газойлевые фракции, тем значительнее их потери с водяным паром, достигающие 2—3 кг/жг водяного пара для фракций со средней температурой кипения 200— 220°С [81] (рис. III-37). Из приведенных данных видно, что снижение расхода водяного пара в колонне приводит также к сокращению потерь газойлевых фракций в вакуумсоздающих системах. [c.202]

НОЙ колонне С подачей в нее горячей струи из трубчатой печи (рис. IV-13, б) [14]. Выходящие из отпарной колонны пары поступают в основную колонну, а промежуточный газойль, отводимый с низа отпарной колонны, подается параллельными потоками в реактор и печь. Наличие печи повышает эксплуатационную гибкость в отношении выхода легкого каталитического газойля, расхода и температуры подводимого в реактор промежуточного газойля, а также вносимого в реакторный блок тепла. Кроме того, на установке меньше образуется водяного конденсата, содержащего сероводород и другие примеси. Пределы кипения жидкости, поступающей в отпарную колонну, 300—400 °С. Температура парожидкостной смеси промежуточного газойля при входе в змеевик печи 370—427°С, температура жидкости при входе в отпарную колонну 300°С и температура низа отпарной колонны 316—400°С. [c.224]

I ступени 85 П ступени 30 Давление воздуха после сжатия I ступени, ати 6,8—7,5 Система смазки разбрызгиванием Расход масла, г/час (масло компрессорное марки Т ) 60 Охлаждение водяное Расход охлаждающей воды (самотеком), 0,3 Диаметр маховика, мм 275 Тип ремня клиноременной передачи А Число рем1ней 4 Вес агрегата КВД-В в кг 195 [c.124]

Уравнение (219) позволяет опред елить необходимы) расход водяного пара, если известно иарциалыюс давление углеводородных паров. Если задан расход водяного пара, можно определить парциальное давлепие углеводородных наров по уравнению [c.208]

Расходом водяного пара обычно задаются молекулярный вес углегюдородных паров зависит от доли отгона. [c.209]

Количество водяных наров, которое целесообразно вводить в низ колонны, огра[1ичено, так как расход пара быстро достигает некоторого оптимального значения, после чего увеличепие количества пара уже не компенсирует снижения температуры гкидкости и практически пе увеличивает количества отгоняемых паров. [c.221]

Перегонка мазута на масла обычно ведется под вакуумом в присутствии водяного пара. Углубленно вакуума позволяет снизить или полностью исключить расход водяного пара, что улучшает техиико-. кономические показатели проце -а. [c.226]

Интересно сопоставить теоретический расход водяного газа на получение 1 кг продуктов синтеза Фишера — Тропша, 1 кг метанола и 1 кг бензина, предполагая, что последний получается гидрогенизацией бурого угля, а водород — конверсией водяного газа. [c.80]

На установке Дойче Гидрирверке в Родлебене были использованы окислительные реакторы емкостью 30—60 м , изготовленные из чистейшего алюминия. Этот материал устойчив по отношению к низшим жирным кислотам, так что на головную, часть аппарата можно было не расходовать легированную сталь. Однако наблюдалась сильная коррозия водяным паром [68]. [c.453]

При расчете ректификации нефтяных смесей, как известно, наибольшую сложность вызывает расчет перегонки нефти в атмосферной колонне. В связи с этим рассмотрим некоторыг рекомендации, касающиеся выбора числа тарелок в колонне, расхода водяного пара, давления процесса и опособов определения температур потоков для первого приближения в расчете. [c.94]

Обследование работы вакуумных колонн с внутренними отпарными секциями показаЛо [69], что температура выкипания 5% (по Богданову) масляных фракций повышается на 15—33°С и температура выкипания 95% — на 2—10°С. Сужение фракционного состава масляных фракций повышает их коксуемость, показатель преломления, вязкость и температуру вспышки. При расходе водяного пара в отпарные секции в пределах 1.5—4.4% (масс.) на остаток температура вспышки повысилась от 6 до 34 °С, вязкость при 50 °С — на 1,4—4,3 мм7с, коксуемость в [c.190]

Для углубления отбора широкой масляной фракции до 520— 530 °С и получения утяжеленных остатков в настоящее ремя не-пользуют обычно простейшие схемы вакуумной перегонки с водяным паром при давлении в секции питания 67—200 гПа или глубоковакуумную перегонку без водяного пара при 13—33 гПа. Глубоковакуум ная перегонка мазута с водяным паром может быть использована также для получения дорожных битумов в виде остатков вакуумной перегонки [72]. При давлении перегонки от 6 до 13 гПа требуется сравнительно невысокий расход водяного пара — от 5 до 20% (масс.) на сырье. [c.191]

Технологическая схсма разделительного блока установки каталитического крекинга при использовании в качестве отпаривающего агента в реакторе легкого газойля (вместо водяного пара) представлена на рис. IV-13, а [13]. Легкий каталитический газойль подают насосом из фракционирующей колонны в отпарную колонну с кипятильником, теплоносителем в котором служит тяжелый ка-талический газойль. Уходящие с верха отпарной колонны пары с пределами кипения 200—232 С направляются в нижнюю зону реактора с кипящим слоем. Здесь значительная часть паров подвергается каталитическому крекингу с образованием бензина с к.к. 204 °С и октановым числом 85—96 (и. м.) вместо 80—92 для этой фракции [13]. Использование кипятильника вместо водяного пара в отпарной колонне позволяет более полно удалять из легкого газойля тяжелые бензиновые фракции и сокращает расход водяного конденсата, содержащего сероводород. Отпарная колонна работает при 0,14—0,16 МПа температура легкого газойля при поступлении в отпарную колонну составляет 204—288°С, начальная температура теплоносителя в кипятильнике 288—371 °С, расход паров из кипятильника в отпарную колонну 10—80 % (масс.) от массы легкого каталитического газойля. [c.223]