Отношение потоков

Классическим примером такой проблемы является дистилляция. В гл. 13 было показано, что при данном расходе питания и установленном составе дистиллята разделительная колонна (представляющая собой каскад элементов процесса — тарелок) еще обладает одной степенью свободы, которую можно выразить любым значением флегмового числа (или так называемого коэффициента флегмы) выше установленного минимального. Этому флегмовому числу Кп (отношению потоков флегмы и дистиллята) соответствует определенное число тарелок. Таким образом, в этом примере У = Кп- [c.328]

Взяв отношение потока вещества, определяемого формулой (6.36), к потоку первого компонента в случае физической массопередачи М = =АГс,), получим для фактора ускорения [c.266]

Здесь Ф - фактор ускорения, определяемый отношением потока вещества при наличии химической реакции к величине диффузионного потока при отсутствии химической реакции M=k D к , - начальная концентрация хемосорбента к - коэффициент массопередачи в фазе, где протекает химическая реакция [c.270]

При анализе рассмотренного вьппе процесса массообмена с быстропротекающей химической реакцией важную роль играет параметр (i. Он количественно характеризует роль диффузионного сопротивления каждой из фаз, и в зависимости от его величины можно рассматривать случаи, когда сопротивление переносу сосредоточено как в дисперсной фазе, где протекает реакция, так и в сплошной. На рис. 6.10 - 6.13 приведены примеры расчетов, когда сопротивление переносу сосредоточено в объеме одной из фаз, а также общий случай соизмеримых фазовых сопротивлений. Заметим, что дпя любого (3 рост параметров man способствует повьпиению скорости транспорта хемосорбента к поверхности капли, а рост т, кроме того, приводит к повьпиению химической емкости, что обусловливает возрастание времени Ti, определяющего начальный временной интервал, в котором реакция протекает на поверхности капли. Величина ti существенно зависит от /3. Так, при больших 3, когда сопротивление переносу сосредоточено в сплошной фазе, значение Tj особенно велико.. Это ясно как из зависимости для отношения потоков (см. рис. 6.13), так и из графиков дпя средних концентраций (рис. 6.10), где о движении фронта реакции можно судить по величине i внутри капли. В течение времени т,, когда реакция протекает на поверхности, экстрагент в каплю не поступает и концентрация С, =0. [c.282]

Мерой интенсификации (или ингибирования) скорости массопереноса в мембране может служить отношение потоков массы данного компонента в условиях сопряжения и без него эту величину принято называть коэффициентом ускорения Ф [c.22]

Рассмотрим влияние степени сопряжения на селективность мембранного разделения смеси. Ограничившись допущением о векторно-скалярном сопряжении процессов проницания каждого компонента, примем потоки их в мембране взаимно независимыми. Тогда эффективность разделения определится отношением потоков, которое с учетом коэффициентов ускорения можно представить в виде [c.24]

Селективность полупроницаемой мембраны по отдельному компоненту можно представить как величину, пропорциональную отношению потока Ос , проходящего через селективные поры, к общему пото- [c.251]

Отношение потока к концентрации на поверхности Оп/Сп 10 . смз/с [c.43]

Рис. УИ1-8. Зависимость отношения потока в зерно к концентрации на поверхности (на рисунке увеличено до 10 раз), отношения кон-

Отношение потоков из уравнения (2-128) выразим через концентрации вещества А, исходя из балансового уравнения (2-107) и следующего [c.161]

Затем найдем отношение потоков для любой ступени секции экстракта [уравнения (2-117) и (2-124)1 [c.176]

Для секции рафината отношение потоков любой ступени определяется выражением [см. уравнения (2-120) и (2-135)] [c.176]

Значения в и Кег° /М/ для шахматной и коридорной компоновок пучков при поперечном обтекании примерно одинаковы. Так, для одностороннего внутреннего обтекания эти значения равны, для одностороннего наружного обтекания различие значений составляет около 7 %, а различие значений Ке /Л1 равно примерно 2%. Это дает основание проводить поиск оптимальных отношений потоков при поперечном обтекании коридорной компоновки, используя данные для шахматной компоновки [c.120]

Математическим описанием колонны является система уравнений, включающая уравнения баланса общего и покомпонентного, уравнения для фазового равновесия. Уравнения покомпонентного материального баланса тарелок можно рассматривать как систему нелинейных разностных уравнений первого порядка. Неизвестными здесь будут составы и отношение потоков пара и жидкости. Линеаризация системы уравнений производится разложением в ряд Тейлора до членов первого порядка. Для системы нелинейных разностных уравнений первого порядка [c.329]

Здесь Z — отношение потоков пара и жидкости, через которое можно выразить флегмовое число индексы р и А используются для обозначения частного и однородных решений. [c.329]

При масштабировании аппаратов с мешалками необходимо соблюдать следующие условия 1) вид матрицы вероятностей перехода и вектора вероятностей начального состояния в модели и объекте должен быть одинаковым 2) отношение потока, создаваемого мешалкой, к входному потоку /Q должно быть одинаковым 3) положение мешалки и положение входа и выхода должно быть одним и тем же. [c.453]

Далее определяется среднее мольное отношение потоков жидкости и пара [c.121]

Из этого уравнения легко понять физический смысл сопряженной функции ее величина как фуикция координат и летаргии (г, и ) представляет собой отношение потока нейтронов, устанавливающегося после введения (или выведения) нейтронов в эти же точки (г, и ), к невозмущенному потоку, т. е. сопряженная функция есть мера ценности введенных (или выведенных) нейтронов в данной точке реактора. [c.570]

Это выражение,. представляет собой уравнение прямой с тангенсом угла наклона, равным отношению потоков Уал/Уг- Кривая равновесия строится по опытным данным или по приближенному расчету. [c.733]

В формулах (У,62), (У,63), (У,65) г = I,. . п. Для упрощения записи введены обозначения Физический смысл переменных в математическом описании (V,62)—(У,66) следующий х х%, у у% (х = 1—3 г = 1,. . ., л]" — концентрации в жидкой и паровой фазах, мольные доли — числа теоретических тарелок — температуры, К — отношения потоков жидкой и паровой фаз в секциях. Параметры А, В, С, р. у, (г = 1,. . ., п), N1, Л 2 являются в нашем случае коэффициентами математической модели при расчете секций подбирается из условия выполнения ограничения (У.64). В качестве итерационных переменных при расчете колонны брались концентрации, характеризовавшие поток между блоками 3 я 1. [c.220]

Коэффициент массоотдачи р. Коэффициент массоотдачи определяется аналогично коэффициенту теплоотдачи как отношение потока массы к разности концентраций. Определение коэффициента массоотдачи широко изменяется от случая к случаю, но снова совершенно ясно, что для конструирования устройств, в которых существуют многофазные течения с непосредственно контактирующими фазами, необходимо знать его величину. [c.177]

Степень изменения массы потоков, а также характер изменения (уменьшение или увеличение по высоте колонны в соответствующем направлении) зависят от отношения потоков д и С, их составов и энтальпий, определяемых величинами теплоемкостей и скрытыми теплотами испарения (конденсации) компонентов, участвующих в процессе. [c.124]

Здесь Р = р1 + р2 — общее давление — термодиффузионное отношение потоки 1 и выражены в числах молекул. [c.72]

Представляет собой отношение потока под давлением к потоку вынужденного течения [c.309]

Физический смысл дивергенции предел отношения потока векторного поля через замкнутую поверхность, окружающую некоторую точку, к объему, ограничиваемому сю, когда эта поверхность стягивается к точке. [c.305]

Коэффициент пропускания т характеризует отношение потока излучения, пропущенного телом, к потоку излучения, упавшему на [c.232]

Выполнение работы. Вариант А. 1. Определение опти мального отношения потоков газа-носителя и водорода при задан ном расходе воздуха. Пользуясь графиком давление—расход задают скорость газа-носителя через колонку 40 мл/мин и подают в ячейку ДИП водород со скоростью 60 мл/мин, воздух — 400 мл/мин. [c.267]

Определение оптимального отношения потоков газа-носителя и водорода при заданном расходе воздуха. Задав какую-либо из рекомендованных преподавателем скоростей газа-носителя через колонку (например, 40 или 60 мл/мин), разогревают термостат хроматографа примерно до 100 °С для увеличения концентрации паров неподвижной фазы в потоке газа-носителя. Далее подают в ячейку ДИП воздух со скоростью 350 мл/мин и водород, расход которого вначале устанавливают в отношении 1 1 к расходу газа-носителя. Спустя 1—2 мин поджигают водород, включают пишущий потенциометр и, подбирая соответствующую чувствительность регистрации фонового сигнала, выводят перо на уровень 30—50 % ширины диаграммной ленты. Выжидают несколько минут до воспроизведения устойчивой базовой линии и увеличивают подачу водорода в ячейку ДИП до зашкаливания пера самописца. [c.269]

В этом случае график Штерна — Фольмера (зависимость 1//иа.г от [М]) будет иметь в точке пересечения значение (1-ЬА1/Л)/ погл и производную ikq[N. ]/A)[ j,onu поэтому kq/A нельзя определить без измерения / эл и /погл. Однако необходимо знать только отношение /изл//погл, а не абсолютные значения интенсивностей. Следует заметить, что если энергетические спектры возбуждения и излучения не идентичны, то необходимо измерять отношение потоков квантов, а не отношение потоков энергии. Отношение /изл//погл есть квантовый выход ф1 процесса люминесценции (фг — квантовый выход флуоресценции, фр — квантовый выход фосфоресценции), поэтому значение модифицированной кривой Штерна — Фольмера 1/ф —[М] в точке пересечения будет определять отношение скоростей радиационных и безызлучательных процессов. Следовательно, в идеальном случае можно определить скорость внутренней и интеркомбинационной конверсии в люминесцирующей системе. [c.88]

Отсутствие гидродинамически неподвижных граничных слоев является несомненным для молекулярно-гладких поверхностей (см. раздел XI. 1), однако возможность такого утверждения для любых других систем пока не доказана. В то же время вязкость жидкости, по-видимому, изменяется по мере приближения к твердой поверхности в тонком слое. Поэтому поверхность скольжения целесообразно рассматривать (см. раздел V. 1) как разделяющую поверхность в гидродинамически эквивалентной (в отношении потока жидкости при данном давлении), идеализированной системе, где Г) = lio при X = d и г] = оо при х < d, где d — расстояние между поверхностью и границей скольжения. [c.191]

Отношение потоков рабочий раствор [c.342]

Поток компонента является частным случаем потока массы. Термин относится только к массе выбранного -го компонента, выраженной в молях. Единица измерения потока компонента — моль/ч (кмоль1ч) или моль сек кмоль сек). Такой поток выражается зависимостью dNJdt или N-Jt. В химическом отношении поток [c.57]

Если выбор движущих сил 1 и Дг независим, то при определенных условиях выражение в скобках и величина Р могут приближаться к нулю при конечных значениях потоков. Поскольку диссипативная функция характеризует рассеяние свободной энергии, это означает приближение процессов в условиях полного сопряжения к термодинамической обратимости. Подробнее проблема энергетической эффективности процессов мембраны в условиях их сопряжения рассмотрена в гл. 7. Здесь же оценим влияние степени сопряжения на скорость массопереноса в мембране. На рис. 1.2 показан общий вид зависимости, где величина Z использована для приведения отношений потоков /]//2 и сил Х-21Х1 к безразмерной форме. [c.19]

Кроме идеального, возможны и другие варианты работы каскадных установок [10, 13] (определяемые значениями коэффициентов деления потоков на каждой ступени 0у и флегмовым числом Ri, равным отношению потоков рецикла и пермеата каждой ступени) работа каскада с постоянным флегмовым числом [c.204]

Введем понятие степени рециркуляции R = которое будем считать равным отношению потока, создаваемого мешалкой (насосная производительиость мешалки д), к основному потоку, поступающему в аппарат Q. Насосная производительность мешалки является основной характеристикой аппарата с мешалкой. Именно с определения насосной производительности мешалки начались первые исследования гидродинамических процессов в таких аппаратах [102—106]. Экспериментальные [102, 103] и теоретические [105, 1061 исследования в этой области подтвердили формулу, предложенную Ван-де-Вуссом [103] для лопастных и турбинных мешалок, которая имеет вид [c.445]

Эффективный коэффициент диффузии можно определить как отношение потока вещества к градиенту концентрации D = = y/grad . Если поток вещества определяется диффузией в порах адсорбента с коэффициентом диффузии De, который включает объемную и молекулярную (кнудсеновскую) диффузию, и поверхностной диффузией адсорбированного вещества с коэффициентом поверхностной диффузии Ds, тогда [c.50]

Если интенсивность излучения абсолютно черного тела при данной температуре принять за единицу, распределение по направлениям излучательных способностей всех реальных поверхностей должны представляться кривыми, лежащими в пределах полукруга, а серые поверхности будут представлены полуокружностями (рис. 3). Определенная выше интенсивность излучения не зависит от расстояния, поскольку от расстояния не зависит телесный угол. Однако это определение применимо и к такой ситуации, когда вершина телесного угла помещена н зрачок наблюдателя. В этом случае телесный угол уменьшается обратно пропорционально квадрату расстояния как поток излучения, а отношенне потока к телесному углу остается постоянным. Это объясняет тот факт, что два одинаковых излучателя, имеющих одинаковую температуру, но находящихся на разных расстояниях, воспринимаются наблюдателем как источники, обладающие одинаковым цветом и яркостью. Это же утверждение справедливо и относительно любых оптических изображений излучателя, которые могут быть сформированы с помощью линз или зеркал. [c.193]

Энергия, излучаемая сводом, частично поглощается верхними и ниичними рядами труб ноток лучей от свода обратен по напра-вле[[[ПО потоку лучей из топки. При этом точка В верхнего ряда труб по отношению к потоку лучен, отходящих от свода, находится в тох же условиях, что и точка М нижнего ряда по отношению потока лучей из топки. [c.448]

Излучательная, поглощательная и отражательная способности. Тепловое излучение реального тела меньше теплового излучения абсолютно черного тела при той же температуре. Для определения излучательной способности реального тела по закону Стефана — Больцмана вводится так называемый коэффии иент черноты тела, или степень черноты е. Он определяется как отношение потока теплового излучения, испускаемого реальным телом, к потоку теплового излучения, испускаемого абсолютно черным телом при той же температуре. Абсолютно черное тело поглощает всю падающую на него энергию излучения, в то время как реальное тело отражает часть этой энергии, так что можно ввести коэффициент поглощения, аналогичный коэффициенту чер-иоты тела. Для теплового излучения при любой данной температуре коэффициенты черноты тела и поглощения одинаковы. [c.43]

Метод газовой диффузии основан на том, что в кнудсеновском потоке смесп газов молекулы движутся независимо друг от друга. Отношение потоков разделяемых газов (IV. 99) определяет коэфч фициент разделения [c.239]

Ограничения в отношении потоков пара приводят к удовлетво-ричельным результатам, если заданные значения Ый для ключе-иых компонентов удовлетворяют следующим неравенствам [c.281]

В однолучевой схеме (см. рис. 8.1) поочередно, иногда с довольно большим интервалом времени, измеряют интенсивность падающего и проходящего через атомизатор света. Поэтому дл определения величииы поглощения (логарифм отношения потока падающего света к прошедшему через атомизатор) необходимо, чтобы интенсивность источника света поддерживалась постоянной во время измерений. Это требует высокой стабильности источника света, фотодетектора, усилителя и всей электронной системы регистрации сигнала. Поэтому для стабилизации параметров электронной схемы прибора целесообразен предварительный длительный прогрев прибора, и его необходимо включать за 15—30 мик до проведения измерений. [c.156]