Насадки коэффициент сопротивления

Определим силу, действующую на слой, исходя из формулы (15. 21) для движения в слое насадки. Коэффициент сопротивления определяется следующим выражением [c.214]

Зернистый слой из колец,с высотой, обычно равной внешнему диаметру (кольца Рашига и их модификации), широко используют в химической технологии как насадку в абсорбционных, ректификационных и реакционных аппаратах. Исследованию гидравлических закономерностей в такой насадке посвящены специальные монографии [63,80]. При этом в работе Жаворонкова [63] для наиболее существенного для практики интервала критериев Rea = 40—4000 рекомендована одночленная степенная зависимость = 3,8/Re - , которая в указанном интервале дает значения fs, в 1,5—2 раза превышающие рассчитанные по зависимости (11.62). Однако на кривую = 3,8/Re - достаточно удовлетворительно укладывается большинство опуб-, линованных данных и она может быть рекомендована для инженерных расчетов. В принципе, для течения с преобладанием сил инерции условия течения жидкости (газа) между кольцами и внутри них несколько различны и коэффициент сопротивления /э может зависеть не только от Rea, но и от отношения внутреннего и внешнего диаметра кольца di/ 2 [42]. Однако однозначной зависимости /э от этого параметра установить не удалось. [c.65]

Зависимость коэффициента сопротивления X от чисел Рейнольдса при разных значениях порозности плотно уложенного слоя (рис. 1-42) построена на основе работ Омана и Ватсона Кармана а также Бахметьева и Федорова . Для насадки, состоящей из частиц нешарообразной формы, в качестве диаметра принимают [c.55]

Коэффициент сопротивления беспорядочных насадок, в которых пустоты распределены равномерно по всем направлениям (шары, седлообразная насадка), рекомендуется [3] рассчитывать по двучленному уравнению [c.108]

Для турбулентного режима коэффициент сопротивления сухой насадки в виде беспорядочно засыпанных колец Рашига находят по уравнению [c.130]

Различие коэффициентов сжатия струек при входе в отверстия илн каналы того или иного вида решеток должно сказываться слабее, если это сжатие меньше влияет на общий коэффициент расхода всей решетки или (что то же самое) на общий коэффициент ее сопротивления. Если для плоской (тонкостенной) решетки коэффициенты сжатия и расхода практически совпадают, то для утолщенной или трубчатой решетки с относительно длинными продольными трубками коэффициент сжатия обусловливает только часть сопротивления, а следовательно, только частично влияет на общий коэффициент расхода. Такие решетки должны обеспечивать при одинаковом коэффициенте сопротивления p большую степень растекания струи по фронту, чем плоская (тонкостенная) решетка или сочетание плоской и ячейковой решеток и, тем более, чем ячейковая решетка с острыми входными кромками. (Вместе с тем при утолщенных, ребристых или трубчатых решетках эффект подсасывания ускоренными струйками струек с меньшими скоростями в сечениях за решеткой при очень малых величинах / может привести к дополнительному увеличению неравномерности распределения скоростей в конечных сечениях за ними.) Растекания струи перед фронтом и внутри слоевой решетки (насадки) будет рассмотрено дальше. [c.168]

Исследование гидравлических характеристик коллекторных газораспределителей с цилиндрическими насадками было проведено на элементе газораспределителя, выполненном в натуральную величину [102]. На основании полученных зависимостей, а также литературных данных разработана методика расчета газораспределителей установок каталитического крекинга, в основу которой положены экспериментально найденные зависимости неравномерности распределения воздуха в ниппелях одного луча коллектора и коэффициента сопротивления от отношения площади ниппелей к площади луча. [c.198]

Коэффициент сопротивления для насадки из колец навалом [26, 53] при Нвг < 40 [c.347]

Исследования подвисания на регулярных насадках крупного размера, проведенные Закгеймом [50], показали, что опытные данные в координатах ы>о—U/w приводят к отдельным кривым для каждой насадки. Лучшая корреляция была достигнута [50] в координатах Кег(//4кв.) — ор./4кв. (рис. 136), где R j,—критерий Рейнольдса для газа, соответствующий подвисанию lop.— коэффициент сопротивления орошаемой насадки в автомодельном режиме (стр. 410) с(экв.—эквивалентный диаметр насадки /—высота элемента насадки. [c.424]

В формуле (2.133) член, содержащий коэффициенты сопротивлений, является выражением коэффициента ф , , скорости истечения из рабочего сопла. Для обычно используемых коноидальных насадков плавно сходящейся формы (см. рис. 2.79) = 0,04-ь [c.286]

Н. М. Жаворонков [54]. Для интервала числа Ке от 10 до 10 найдено, что коэффициент сопротивления параллельно загруженных решеток (хордовая насадка) и колец Рашига, уложенных в виде труб, может быть определен из уравнения [c.274]

По исследованиям II. М. Жаворонкова и М. Э. Аэрона, коэффициент сопротивления орошаемой насадки может быть определен из равенства [c.499]

Таким образом, использование степенного закона распределения скоростей для расчета турбулентного пограничного слоя является наиболее оправданным с точки зрения имеющихся экспериментальных данных. Неоднократно также отмечалось, в том числе и в цитированной работе [66], несоответствие опыту профиля скоростей, рассчитанного по известной теории пути смещения Кармана, значение которой поэтому не следует переоценивать. Чепмен и Кестер [67 изучали турбулентное трение без теплообмена в аксиальных дозвуковых и сверхзвуковых потоках на цилиндрах с коническими насадками. Сопротивление насадка измерялось отдельно и затем вычиталось из общего сопротивления цилиндра с насадком. Результаты их экспериментов приведены на рис. 33, на котором, как функция числа Мо, дано отношение / коэффициента сопротивления при данных числах R и Мо к его значению о при том же Н, но при Мо = 0. Величину сопротивления о авторы вычисляли по формуле Кармана для течений несжимаемых жидкостей [c.297]

Сцн=2С = Со+Сар = С.х при этом целесообразно все коэффициенты сопротивлений отнести к скорости V в выходном сечении насадка. [c.69]

Коэффициентом сопротивления при входе в насадок является сумма коэффициентов сопротивлений на сужение и на расширение струи внутри насадка, равная при средних значениях [c.69]

Если прохождение газа через насадку сопровождается охлаждением или нагреванием его, то общий коэффициент сопротивления должен включать дополнительный элемент Ад, учитывающий потерю давления на ускорение (замедление) потока в пределах слоя (препятствия) вследствие уменьшения (увеличения) плотности рабочей среды [451] [c.379]

В справочнике коэффициенты сопротивления приведены не только для наиболее рациональных форм насадков, но и для насадков более простых форм, к которым, в частности, относятся насадки в виде обычных колен или отводов. [c.456]

Коэффициент сопротивления для насадки IRG получен в виде [c.180]

Сопротивление выхода из колосникового отверстия в насадку (умен1шение скорости). Рассчитывается по скоростному напору, вычисленному по плошадн сечения отверстия, прилегающего к насадке. Коэффициент сопротивления — по формуле (3) [c.437]

Гидравлическое сопротивление характеризуется трением о поверхность насадки, разностью давлений на ее лобовой и кормовой частях и энергией, расходуемой на турбулиза-цию газового следа. В ламинарной области гидравлическое сопротивление обусловлено трением, которое в свою очередь определяется переносом количества движения по направлению к поверхности тела с увеличением трения возрастает и скорость переноса вещества. Поэтому при работе в ламинарной области желательно применять тела с высоким коэффициентом сопротивления. Шаровая форма тел по сравнению с цилиндром и вытянутым эллипсоидом эффективнее их и имеет в 2 раза больший коэффициент сопротивления. [c.481]

Здесь Н — высота слоя насадки, м X —коэффициент сопротивления насадки Рг — плотность газа, кг/м -, Шд — действительная скорость газа между телами насадки, м1сек Шф—фиктивная скорость газа (отнесенная к полному сечению незаполненного скруббера), м/сек-, о—удельная поверхность насадки, 1/с в—свободный объем насадки, м /м -, — гидравлический радиус насадки, м. [c.402]

Значепие Му р пропорционально р — коэффициенту сопротивлен ия иа единицу глубины насадки для конкретного вида насадки и для значений массовых скоростей воды и воздуха. Л/ , р также пропорционально вертикальной глубине насадки. Имеются также другие переменные, которые следует учитывать. Поперечное сечение градирни на уровне насадки редко бывает заполнено полностью. В сечении могут быть расположены вертикальные каналы для стекания воды, горизонтальные проходы и трудные для заполнения угловые зоны. Более того, может оказаться энономичным сохранение даже большей части пространст- [c.130]

Гидравлическое сопротивление насадок. Гидравлическое сопротивление гухой насадки определяется по формуле (6-102), причем коэффициент сопротивления имеет следующие значения [c.608]

Р и с. 109. Зависимость коэффициентов сопротивления к1 орошаемой фарфоровой седловидной насадки размером 10X10 мм от удельного веса газа у и вязкости орошения (°Е). [c.190]

Величины, определяемые в результате гидравлических экспериментов (например, коэффициент сопротивления трения X, коэффициенты местных сопротивлений Z, коэффициенты истечения через отверстия и насадки ф, е и л), являются функциями нескольких независимых величин, измеряемых при помощи приборов. Таким образом, при определении этих коэ4>фициентов прибегают к косвенным измерениям. В качестве примера рассмотрим вычисление погрешности определения коэффициента X. Так как [c.181]

Коэффициент сопротивления является здесь некоторым эффективным коэффициентом, учитывающим потерю давления как от трения газа о поверхность насадочных тел, так и от изменения скорости и направления газового потока при протекании его по каналам между элементами насадки. Коэффициент зависит от режима движения газа й является функцией критерия КСг-Для определения Аэров рекомендует [68] двучленные формулы, применимые при ламинарном и турбулентном режимах. К таким формулам относится формула Эргуна [69] [c.409]

В связи с широким развитием процессов каталитического крекинга, каталитического реформинга, теплообмена в слое гранулированной насадки, осуш ествляемых в движущемся слое, Хапель [10] подробно исследовал перепад давления при прямоточном и противоточном пропуске воздуха через слой движущегося катализатора различной формы (табле-тированного, сферического и шарикового) размером 0,25—4,7 мм. Автор предложил новую функцию, хорошо согласующуюся с опытными данными и учитывающую изменение свободного объема в стационарном и движущемся слоях катализатора, между модифицированными коэффициентом сопротивления Рейнольдса Ве = Ве (1 — е). Для практического расчета перепада давления как в стационарном, так и в движущемся слое нами был исследован вид зависимостей / = ф (Ве) и = ф (Ве ) применительно к разным типам промышленных адсорбентов [И, 12]. Рассматривая поверхность пористого тела как поверхность с непроницаемой оболочкой в аэродинамическом понятии, мы считали, что это допущение в первом приближении справедливо, так как шероховатость поверхности у всех нромыш-лепных гранулированных адсорбентов близка и, следовательно, влияние фактора шероховатости должно входить в равной степени в общий коэффициент расчетных формул. Удовлетворительная сходимость, полученная при сравнении результатов ииытов С рассмотренными зависимостями, нидтверждает сираведли-вость этих допущений. [c.244]

Если внешний цилиндрический насадок присоединен к стенке резервуара не под прямым углом (рис. 1.70), то коэффициент сопротивления на входе для такого насадка определяется по формуле вх = 0,5 + 0,303 sinQ + О,226лш 0. [c.70]

Коэффициент сопротивления орошаемой насадки, как упорядоченной, так и неупорядоченной, до начала подвиса-ния жидкости, т. е. при скорости примерно до Л = 50 м /(м -ч), может быть приближенно вычислен на основании данных Н. М. Жаворонкова [218] [c.378]

Расчет гидравлического сопро уголково] - коэффициент сопротивления ш - гидравлическое сопротив а орошаемой насадки. 1 явления единицы высоты слоя н насадки 354,8-10 юадки ор- ,,5 гение единицы высоты слоя < op W, -р, ас 2-а,,. [c.15]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология