Тепловые регенераторы средняя температура

Все расчеты случаев с неустановившейся теплопередачей усложняются дополнительной переменной — временем. Поэтому на практике охотно применяют (там, где это возможно) упрощенные методы, дающие достаточное приближение. Случай теплового регенератора характеризуется одним важным свойством распределение температур здесь периодически повторяется. Связанная с данной пространственной точкой регенератора температура колеблется периодически в одних и тех же пределах. Эти пределы мы стараемся в практических заданиях как можно более сузить. Чем больше тепловая емкость насадки и короче цикл, тем амплитуда колебаний температур будет меньше. Периодичность распределения температур и небольшая амплитуда их колебания позволяют заменить кропотливый расчет приближенным, оперирующим средними температурами. [c.571]

Из теплового баланса регенераторов следует, что разность между средними температурами газовых потоков на холодном конце регенераторов и в зоне вымораживания двуокиси углерода может быть уменьшена либо посредством отбора из средней зоны регенератора части воздуха, неочищенного от СОа, либо посредством увеличения отношения е объема обратного потока к объему прямого потока К р. Соотношение потоков может быть изменено либо по всей высоте аппарата, либо только в нижней части. [c.338]

Из теплового баланса регенераторов следует, что разность между средними температурами газовых потоков на холодном конце регенераторов, и в зоне вымораживания СОз может быть уменьшена либо отбором из средней зоны регенератора части воздуха, неочищенного от СОа, либо увеличением отношения е объема обратного потока У1а к объему прямого потока Упр. Соотношение потоков может быть изменено либо по всей высоте аппарата,, либо только в нижней части. Увеличение е также благоприятно влияет на вынос обратным потоком примесей, оставшихся на насадке после прохождения прямого потока. [c.337]

Машина Филипс . Машина Филипс представляется наиболее совершенным типом ГХМ как по своему рабочему циклу, так и по весьма удачному техническому решению. В основе действия ГХМ Филипс лежит термодинамический цикл, предложенный в 1816 г. шотландцем Стирлингом. Этот цикл нашел применение в тепловых двигателях, широко применявшихся в XIX в. Давно было известно о возможности создания холодильной машины на базе такого цикла, однако удачно технически эта идея была воплощена в жизнь Келером и Йонкерсом в ГХМ Филипс лишь в 1954 г. Основные элементы машины, осуществляющие этот цикл, следующие (рис. 28) цилиндр, поршни Л и S, регенератор R (расположен в средней части цилиндра), теплообменники Eq и Ее (осуществляют тепловой контакт между полостью цилиндра и внешней средой). Правая часть цилиндра имеет температуру окружающей среды Т , левая часть — температуру охлаждения Т . В цикле осуществляются следующие четыре процесса (см. рис. 28). [c.71]

Парогазовый теплоноситель, нагретый в регенераторах 2 до температуры, обеспечивающей необходимый прогрев слоя брикетов и покрытие эндотермического теплового эффекта реакции газификации, вводится в среднюю часть шахты. Выше зоны газификации часть газового потока выводится из шахты. [c.214]

По мере усовершенствования установок и перехода к более низким давлениям воздуха разность температур в аппаратах для теплообмена между воздухом и отходящими газами постепенно снижается, достигая при использовании воздуха низкого давления 5—8 град. Однако уменьшение АГ в аппаратах ведет согласно формуле (П1-2) к необходимости во столько раз увеличивать поверхность теплообмена, во сколько уменьшилась разность температур, чтобы передать то же количество тепла. При увеличении поверхности, а следовательно, и размеров теплообменника, возрастают потери от теплопритока извне через тепловую изоляцию. Эти потери частично или полностью уничтожают тот выигрыш в энергии, который достигается с уменьшением разности температур. Задача была решена в результате создания нового эффективного теплообменного аппарата, в котором можно передавать большие количества тепла при значительно меньших гидравлических сопротивлениях и размерах аппаратов, чем в самых совершенных теплообменниках. Такими новыми теплообменными аппаратами для техники низких температур являются регенераторы, позволяющие разместить в единице объема большую поверхность теплообмена (1500—2500 объема аппарата). На 1 поверхности трубчатого теплообменника приходится в среднем более 15 кг массы, а в регенераторе 0,5—0,6 кг. Применение регенераторов позволило упростить конструкцию аппаратов и снизить гидравлические сопротивления. [c.106]

MOB к регулятору устанавливается электрическим переключающим устройством (команд-аппаратом), смонтированным на основном переключающем механизме клапанов регенераторов. Соответственно отклонению от задания температуры в средней части насадки, измеренной в конце периода теплового дутья, исполнительный механизм изменяет положение дроссельной заслонки. Вследствие этого увеличивается (при переохлаждении насадки) или уменьшается (при перегревании насадки) подача воздуха в данный регенератор. [c.695]

В установках фирмы Линде (ФРГ) автоматическое регулирование теплового режима работы регенераторов осуществляется путем перераспределения количества воздуха между регенераторами в зависимости от изменения температуры в средней части насадки. С помощью регулирующего устройства, расположенного на механизме переключения клапанов регенераторов и действующего от электронного автоматического моста, изменяется длительность периода теплого дутья в каждой паре регенераторов. [c.685]

В установках фирмы Линде (ФРГ) автоматическое регулирование теплового режима работы регенераторов осуществляется путем перераспределения количества воздуха между регенераторами в зависимости от изменения температуры в средней части насадки. С помощью регулирующего устройства, расположенного на механизме переключения клапанов регенераторов и действующего от электронного автоматического моста, изменяется длительность периода теплого дутья в каждой паре регенераторов. Чем больше разность температур в средней части насадки смежной пары регенераторов, тем раньше происходит очередное переключение клапанов. Для поддержания одинаковой температуры в середине насадок у двух пар регенераторов на трубопроводе подачи воздуха в кислородные регенераторы устанавливается регулирующая заслонка. Если в установке имеется три пары регенераторов, регулирующие заслонки устанавливаются между каждой парой регенераторов, причем заслонки на второй и третьей парах снабжаются одним приводом, так что открытие одной заслонки сопровождается прикрытием второй. Импульс на двигатели привода заслонок при отклонении фактической температуры от заданной подается термодатчиком, измеряющим температуру насадок через заданные промежутки времени. [c.695]

Следует иметь в виду, что при определении условий выноса из регенераторов углекислоты и влаги понятие средняя разность температур между потоками несколько условно отражает реальный ход процесса. В действительности решающим фактором, определяющим унос углекислоты и влаги, является разность температур не между потоками, а между насадкой и обратным потоком, а точнее между обратным потоком и углекислотой и влагой, осевших на насадке. Чем температура обратного потока ближе к температурам твердой углекислоты и льда, тем лучше идет их возгонка. Однако измерить температуру углекислоты и влаги в разных точках регенератора практически невозможно. В прямой зависимости от температуры насадки находится температура прямого потока. Чем холоднее насадка, тем холоднее и поток воздуха, прошедший через нее. Так как температура обратного потока на входе в регенераторы практически не зависит от температуры насадки, а температура прямого потока, которую можно измерить во все периоды дутья, прямым образом зависит от температуры насадки, то температурная разность между этими потоками косвенно отражает и температурную разность между обратным потоком и насадкой. Поэтому при дальнейшем рассмотрении теплового процесса в регенераторах за основной фактор принимают разность температур между потоками, имея при этом в виду, что если удастся сблизить эти температуры, то тем самым можно и уменьшить разность температур между обратным потоком и насадкой, что в действительности является решающим фактором в очистке регенераторов от углекислоты и влаги. [c.112]

Из теплового баланса следует, что если в верхней части регенератора соотношение потоков е близко к единице, то указанная разность температур на холодном конце может быть получена при отборе из средней части 8—12% воздуха. Чем ближе место отбора воздуха к холодному [c.339]

Ча рис. 11-11 представлена диаграмма максимально допустимых разностей температур, обеспечивающих незамерзаемость регенераторов по азоту при различных отношениях давлений прямого и обратного потоков в предположении 100%-ного насыщения обратного потока возгоняемым азотом. На этой же диаграмме показана кривая изменения средней действительной разности температур потоков. Данные получены из материально-теплового баланса при давлении прямого потока 5 ата и недорекуперации 1,5° С. Видно, что действительная разность температур между потоками увеличивается по мере приближения к холодному концу регенератора вследствие возрастания теплоемкости прямого потока. Удаление твердого азота на теплом конце регенератора происходит вполне успешно, но, начиная с некоторой температуры (38° К для Р Р2= )у действительная разность температур превышает допустимую далее идет зона необратимой забивки. Так как в реальных условиях никогда не может быть достигнуто 100%-ное насыщение обратного по- [c.290]

Все данные для составления теплового баланса регенератора можно получить, зная количество газа, воздуха и продуктов горения за время между кантовками (рни есть в тепловом балансе коксования) состав продуктов горения и газа температуру продуктов горения, входящих в регенератор (обычно принимается на 50° С ниже средней температуры пода вертикалов температуру воздуха (бедного газа), поступающего в регенератор. Температуры отходящих продуктов горения, по данным Гипрококса, можно принимать 250—280° С при обогреве доменным газом и 300—340° С при обогреве коксовым газом. [c.158]

Регулирование теплового режима регенераторов и теплообменников. Средние температуры в регенераторах установки КТ-3600 выравнивают точно так же, как и в других установках двух давлений. Общую среднюю температуру регенераторов регулируют изменением количества небалансирующегося газа, путем перераспределения азота между регенераторами и основным теплообменником, как показано на рис. 2-21. [c.316]

Переработку мазутов восточного происхождения в первой ступени следует вести при более высоких температурах. Применсчше в первой стунени естественных или активированных глин или катализаторов с низкой активностью не рентабельно, так как для выжига с их поверхности всего количества образующегося кокса потребуются большие размеры регенерационного устройства, введение в схему дополнительных котлов-утилизаторов и и т. д. Использование в качестве теплоносителя в первой ступени нефтяного или иного кокса, обладающего большой механической прочностью, нозво- ияет отводить из системы укрупненный кокс (в качестве товарной продукции), причем выжиг кокса в регенераторе можно ограничить количеством, необходимым для нужд теплового баланса. Обладая низким итщексом активности, кокс исключает возможность ароматизации фракции 350—500 °С, которая имеет место, если теплоносителем служат глины или катализаторы со средним индексом активности (до 20). [c.248]

Соотношение СО2 СО в газах регенерации определяется типом катализатора, наличием в нем примесей металлов, температурой, расходом воздуха, конструкцией регенератора и т. д. Для аморфного алюмосиликатного катализатора оно выше и составляет в среднем 1,1—2,0 против 0,6—1,1 для цеолитсодержа щеГо [117—119] (соответственно тепловой эффект регенерации аморфного ката- лизатора больше и равен 30,0—33,0 МДж/кг). [c.149]

Результаты исследований работы регенераторов третьего типа подтвердили возможность подачи в змеевики 30—40% чистых продуктов. При выводе части воздуха прямого потока из середины регенераторов увеличивается соотношение потоков по насадке в нижней части регенераторов, уменьшается тепловая нагрузка на насадку, снижается разность температур между газами на холодном конце. Все эти факторы способствуют улуч шению условий выноса двуокиси углерода с насадки. В результате испытаний установлено также, что для нор.мальной очистки регенераторов от влаги и СОг среднюю разность температур по насадке на холодном конце необходимо поддерживать [c.52]

Исследование показало, что очистка воздуха в регенераторах зависела от теплового режима холодного конца аппарата. Содержание СОг в воздухе за регенераторами соответствовало средней упругости насыщенного пара, определяемой по температуре прямого потока, и при обычном давлении воздуха 5— 6 ата остаточное содержание СОг за регенераторами составляло 1—2 микродоли. [c.17]

Работа воздухоразделительных установок при повыщенных температурах окружающей среды в летний период (особенно в южной полосе страны) ухудщается из-за того, что воздух, поступающий в разделительный аппарат после сжатия в компрессоре и охлаждения циркуляционной водой в концевом холодильнике имеет температуру, достигающую 35—40 °С и выше. Повышение температуры воздуха в установках низкого давления приводит к ухудшению работы регенераторов (так как значительно увеличивается количество влаги, содержащейся в воздухе, возрастает тепловая нагрузка регенераторов), к увеличению теп-лопритока к аппаратам блока разделения воздуха, а следовательно, к общему повышению удельного расхода энергии на производство продуктов разделения. Режим работы разделительного аппарата становится неустойчивым. В установках, работающих по циклу высокого и среднего давления, ухудшаются условия работы блоков осушки воздуха вследствие того, что процесс адсорбции влаги при температурах выше 30—35 °С протекает неэффективно из-за понижения поглотительной способности адсорбентов. Это приводит к сокращению продолжительности непрерывной работы установок и снижает их производительность. [c.137]