Распределение температуры по вертикали

Первые годы печи обогревались бедным газом (до середины 1957 г.), а затем — богатым. Для улучшения распределения температур по высоте камер во втором случае подводящие горелки богатого газа во внутренней части вертикалов были подняты в среднем на высоту 70 см. При этом необходимо констатировать, что обогрев бедным газом характеризовался заметной неравномерностью между верхом и низом камеры. Обогрев богатым (коксовым) газом характеризовался весьма равномерным обогревом по высоте камер [c.224]

Температуры различных огневых каналов одного простенка поддерживались на таком уровне, что коксование в двух крайних точках камеры кончались одновременно, несмотря на различие в ширине из-за ее конусности. Из опытов, поставленных для определения распределения температур между двумя крайними точками простенка, была установлена следующая разница между предпоследними вертикалами каждой стороны батареи 50° С для печи с шириной камеры 320 мм, 40° С для печи с шириной камеры 380 мм и 30° С для печи с шириной камеры 450 мм. [c.226]

Таким образом создают в обогревательных каналах определенный температурный режим, который можно регулировать с помощью измерения температур в контрольных вертикалах. Обычно для контроля выбирают вертикалы, расположенные на /4 и /4 длины простенка. Следует полагать, что этим обеспечивается такое распределение температур в обогревательном простенке, которое соответствует заданному режиму. Кроме того, чтобы выразить картину более полно, добавим, что часто допускают по длине камеры наличие зоны, менее нагретой в непосредственной близости от дверей, чтобы защитить их от действия слишком высоких температур. [c.337]

I) распределение температур по длине простенков практически линейное (за исключением фасадных вертикалов, в которых поддерживается более низкая температура, чтобы избежать деформации ГС [c.339]

Для характеристики всех условий обогрева недостаточно одной средней температуры отопительных простенков (см. гл. VH). Продолжительность коксования, а следовательно, и производительность печей зависят также от распределения температур по длине простенка и особенно по высоте. Кроме того, при увеличении расхода отопительного газа (для повышения температур вертикалов) температуры на разных уровнях не увеличиваются в равной степени, т. е. распределение температур ио высоте неодинаково и зависит от конструкции печей и их регулировки и особенно от характеристик горелок. Следовательно, нужно ожидать, что коэффициент вариации АГ/А0 продолжительности коксования Т в зависимости от [c.427]

Так называемая средняя температура отопительных простенков характеризует лишь низ вертикалов. Следовательно, при одной и той же средней температуре отопительных простенков можно наблюдать сильно различающиеся периоды коксования на различных уровнях загрузки в зависимости от равномерности распределения температур по высоте. Для иллюстрации этого положения в табл. 82 приведены периоды коксования на различных уровнях загрузки (1, [c.431]

Ршс. .1. Распределение температур в вертикалах по длине отопительного [c.139]

Необходимые для замены размеры нижних регистров определяются на основании данных о распределении температуры по длине простенков, а также о величине избытка воздуха в продуктах сгорания, отобранных из вертикалов. [c.259]

Сама конструкция печи предусматривает некоторые различия в элементах печи по длине простенка, облегчающие создание необходимых условий обогрева в тех или иных местах обогревательной системы (калибровка отверстий, по которым воздух или доменный газ поступает в регенератор, изменение сечений косых ходов в крайних вертикалах простенка, в так называемых головочных вертикалах и т п ) Все это дает возможность добиться нужного распределения температур вдоль простенка Кроме обеспечения нужного распределения температур в простенке, необходимо обеспечить одинаковые температурные условия во всех простенках батареи (кроме крайних) [c.91]

Измерение температуры в контрольных вертикалах позволяет определить среднюю температуру по сторонам батареи, а также выявить простенки, в которых температура отличается от средней более чем на 20 °С По данным измерения температур в контрольных вертикалах оценивают равномерность обогрева коксовых печей Для этого вычисляют коэффициент равномерности распределения температур в контрольных вертикалах по длине батареи Кс, и коэффициент постоянства среднесменных температур батареи /Сд При подсчете /Сб учитывают среднесуточные отклонения температур в контрольных вертикалах отдельных простенков от среднесуточных температур по батарее Коэффициент К(, находят по формуле [c.155]

Соблюдение принципа отделенности обеспечивает независимость распределения температур по длине обогревательного простенка от гидравлического режима регенераторов, в том числе и в головочных вертикалах. [c.115]

Работы Я- И. Вайнштейна не дали достаточно точного представления по распределению температур в слое топлива. Трудно объяснить, например, почему при понижении температуры в вертикалах с 1280° до 1160°, то-есть на 120°, при одновременном понижении производительности камеры с 9 до 8 т сутки — температура в слое топлива снизилась на 300°. Такие несоответствия являются, скорее всего, результатом применения неправильных методов измерения температуры в слое топлива. [c.14]

Принцип рециркуляции использован в конструкциях печей типа ПВР. Однако обогревательные простенки печей ПВР имеют количество рециркулирующих потоков, равное числу пар вертикалов, что еще недостаточно для выравнивания температур по высоте печи. Рециркуляция в этих печах (см. рис. 8) имеет односторонний характер и происходит только вокруг одной разделительной стенки в каждой паре вертикалов. Более равномерное распределение температур по высоте должны давать печи с двусторонней рециркуляцией, например, печи ИГИ (см. рис. [c.41]

Допустим, линия О—1—2—3—4 (см. рис. 351) отражает распределение температуры в начале промежутка времени dx. Допустим, что касательные поверхности к температурной кривой направлены в точку 5 (положение которой определяется величинами Iq и /k). Температуры 2 и 3 в конце промежутка времени dx определяются, как указано выще. Чтобы определить положение точки соединяем точки О (на поверхности) и 5 затем находим точку пересечения этой линии с вертикальной линией, проходящей на расстоянии / ds от поверхности плиты. Соединим эту точку пересечения 6 и точку 2 и находим точку пересечения этой линии с вертикалью, проходящей через точку 1. Эта точка пересечения Г и является искомой температурой в точке 1 в конце времени dx. Соединяем точки / и 5 и находим точку пересечения с поверхностью О. Точка О определяет температуру поверхности в конце времени dx. Ломаная линия О —Г—2 —3 и т. д. представляет температуру в конце времени dx. Она служит исходной линией для следующего интервала времени dx. Если температура 0 или коэффициент k изменяются, то точка 5 переходит в новое положение. [c.471]

В второго этапа. Линия 2—В является частью первого температурного многоугольника последний достраивают проведением линии из точки В до полюса Р. Линия 2—B —D характеризует распределение температур в стенке по истечении интервала 0,043 ч после начала нагрева. На третьем этапе строят вспомогательную линию 2—Е, и ее пересечение с вертикалью через точку 1 опре- [c.471]

Соединим через одну точки на вертикальных осях, определяющие температуры в момент т = 0 (например, /j. с 3,0). причем воспользуемся вспомогательной вертикалью О — О. Точки пересечения этих линий с вертикальными пунктирными осями дадут температуры по истечении времени Дх. Повторяя эти же действия, получим точки, определяющие распределение температур спустя время, равное 2 Дх, и т. д. [c.126]

Углубленное изучение процессов смешения газов и воздуха и влияния степени рециркуляции позволило резко увеличить высоту факела и регулировать распределение температур по высоте вертикалов в значительных пределах. [c.15]

Обогрев печей называют равномерным, если распределение температур в вертикалах обеспечивает (с учетом названных выше факторов) одновременное достижение всеми точками загрузки в осевой плоскости коксового пирога одинаковых температур. [c.138]

При использовании этого принципа можно регулировать распределение температур по высоте вертикалов, изменяя кратность рециркуляции (количество продуктов горения, которые добавляют в горячую смесь). Кратность рециркуляции на коксовых установках СССР различна — от малой величины (20—25%) до очень большой (свыше 100%). [c.140]

Распределение газа по длине батареи регулируется на основании измерений температур в контрольных вертикалах всех отопительных простенков. При отклонении температуры в контрольных вертикалах отдельных простенков более чем на 20 °С от средней температуры по стороне батареи выявляются и устраняются причины, вызвавшие эти отклонения проводится очистка газоподводящей арматуры, проверяются правильность установки и размер регулировочных средств на подводе газа, проверяется разрежение в регенераторах нисходящего и восходящего потоков, осматривается состояние горелок и косых ходов, наличие прососов газа и др. Если принятые меры к восстановлению нормального температурного режима простенков не дадут ожидаемых результатов в тече- [c.161]

На печах с боковым подводом газа основные регулировочные работы по распределению газа и воздуха по -вертикалам производятся сверху печей в тяжелых условиях при высоких температурах. [c.25]

Проходя снизу вверх раскаленную насадку регенераторов, воздух и газ нагреваются и встречаются у основания вертикалов 8, имея температуру в среднем около 950—1050°. Регенераторы соединяются с вертикалами при помощи косых ходов 9. Для грубой регулировки распределения газа и воздуха по вертикалам у выхода косых ходов в вертикалы устанавливаются бананы , представляющие собой кирпичи с калиброванными отверстиями. Окончательная регулировка производится шиберами, находящимися в верхней части вертикалов. [c.79]

Примерный вид такой кривой и соответствующее распределение конечных температур в центральной плоскости коксового пирога для коксовой печи с камерой высотой 5 J г по разовому замеру даны на рис. 34. На рисунке видно характерное снижение температуры в крайних вертикалах простенка. " [c.165]

Возрастание температур от вертикалов машинной стороны к вертикалам коксовой стороны должно быть равномерным. Кривая температур между 3—4 вертикалами машинной и коксовой сторон должна приближаться к наклонной прямой с максимумом на 3—4 вертикале коксовой стороны. Такое распределение температур обеспечивает достаточно равномерное и одновременное поспевание кокса по длине камеры. [c.139]

Распределение температур в контрольных вертикалах отопительных простенков буферных и полубуферных печей приведено на рис. 66. В соответствии с этой схемой в контрольных вертикалах простенков полубуферных печей, граничащих с нормально работающей печью, температура должна быть примерно С, в вертикалах простенков полубуферных печей, граничащих с пустой печью, 1000—1100° С. В простенках, разделяющих буферные печи, температура должна быть в пределах 700— 800° С, а в простенках, смежных с перекладываемым, 300 — 350° С. [c.169]

Разделение отопительного простенка на большое число вертикалов необходимо для равномерного обогрева угольной загрузки, что в свою очередь является условием получения кокса хорошего качества и снижения удельного расхода тепла на коксование Чтобы обеспечить надлежащее распределение температур по длине и высоте камеры, каждый из вертикалов простенка снабжен устройствами для регулирования количеств поступающих в него газа и воздуха Это — калиброванные горелки с конфузорными или диффузорными отверстиями для регулирования количества коксового газа, поступающего в каждый вертикал при боковом подводе коксового газа (когда коксовый газ поступает в простенок через горизонтальный канал корнюр в огнеупорной кладке печи вдоль простенка), или регулировочные шайбы для дозировки поступающего в вертикал газа при нижнем подводе коксового газа, когда коксовый газ поступает в каждый вертикал по вертикальному корнюру (дюзовому каналу), а к простенку подводится по металлической распределительной трубе, расположенной в тоннели под регенераторами коксовых печей [c.90]

Эксплуатация коксовых печей требует равномерного распределения температур в обогревательной системе по длине батареи Температура в обогревательных простенках зависит от периода коксования и состава коксуемой шихты В качестве основного показателя температурного режима приняты температуры в контрольных вертикалах — пятых с коксовой стороны (так как они расположены вблизи вертикалов с наивысшей температурой) и седьмых с машинной стороны Температура в седьмом вертикаг1е с машинной стороны характеризует средние по стороне температуры [c.152]

Для герметизации корнюрной зоны была принята схема движения газов, при которой в отопительном простенке вертикалы, работающие на восходящем (или нисходящем) потоке, чередовались попарно. Таким образом, горение по длине батареи происходит во всех первых, четвертых, пятых, восьмых, девятых, двенадцатых, трлнадцатых, шестнадцатых, семнадцатых, двадцатых, двадцать первых, двадцать четвертых, двадцать пятых и двадцать восьмых вертикалах. После кантования обогрева горение происходит в остальных вертикалах отопительных простенков. Для регуллрования распределения температур по высоте и длине коксовой камеры применили сменные рассекатели, что оказалось весьма трудоемкой операцией. [c.109]

На рис. 66 показана кривая, характеризующая скорость перемеще-ния пластического слоя на разном расстоянии от стен камеры, составленная в соответствии с кривыми роста и распределения температур, рассмотренными выше. Температурный интервал и ширина пластического слоя зависят от индивидуальных качеств шихты. Ширина слоя уменьшается с повышением температуры в вертикалах печи и увеличивается по мере удаления пластического слоя от стен камеры. [c.148]

Кокс против головочных вертикалов поспевает обычно на 2—4 ч позднее, чем против остальных. Для устранения этопо нгдос татка предлагается такое распределение температур по длине простенков, чтобы график его имел вид наклонной прямой, проходящей от вторых вертикалов машинной стороны к вторым вертикалам коксовой сто роны. При работе на низких температурах (ниже 1300°С), эта кривая должна иметь вид наклонной прямой, проходящей от первых вертикалов машинной стороны к первым вертикалам коксовой стороны. [c.220]

Для получения сопоставимых данных распределения температуры по длиле обо гревательных простенков графики принято составлять всегда в одинаковом масштабе, счет вертикалов принимается всегда с машинной на кокоовую сторону. [c.221]

С выносом горелок на уровень пода вертикалов условия работы их резко изменились, и поэтому они в настоящее время изготавливаются из 1многошамотноро припаса методом полусухого прессования. Однако эти горелки не являются достаточно термостойкими и в течение 4—6 лет их калиброванные отверстия изменяют размеры и нарушают установленное в процессе регулирования обогрева распределение температур по длине обогревательных простенков. [c.221]

Разделение отопительного простенка на большое число вертикалов необходимо для равномерного обогрева угольной загрузки, что в свою очередь является условием получения кокса хорошего качества и снижения удельного расхода тепла на коксование. Чтобы обеспечить надлежащее распределение температур по длине и высоте камеры, каждый из вертикалов простенка снабжен устройствами для регулирования количеств поступающих в него газа и воздуха. Это — калиброванные горелки с конфузорными или диффузорными отверстиями для регулирования количества коксового газа, поступающего в кажцый вертикал при боковом подводе коксового газа (когда коксовый газ поступает в простенок через горизонтальный какал корнюр в огнеупорной кладке печи вдоль простенка), или регулировочные шайбы для дозировки поступающего в вертикал газа при нижнем подводе коксового газа (когда коксовый газ поступает в каждый вертикал по вертикальному корнюру, а к простенку подводится металлической распределительной трубой, расположенной в помещении под регенераторами коксовых печей). Для регулирования количеств поступающего газа служат также регистры и рассекатели — различной формы огнеупорные кирпичи, устанавливаемые на пути движения низкокалорийного газа и воздуха для изменения их количества или направления движения в целях регулирования горения в каждом вертикале простенка. Рассекатели устанавливаются на поду вертика- [c.130]

На рис. 34 приведена кривая распределения температур на подах обогревательных каналов для отопительного простенка современной коксовой печи большой емкости. Температуры постепенно и равномерно повышаются от второго и третьего обогревательных каналов (вертикалов) с машинной стороны печи к второму и третьему вертикалу с коксовой стороны печи. Температура крайних ( головочных ) вертикалов простенка и с коксовбй и с машинной стороны значительно ниже соседних вертикалов из-за особенностей условий их работы (прежде всего теплообмена с окружаюш,ей средой). [c.139]

Постоянство периода коксования — одно из важнейших положений слоевого процесса производства кокса. Одновременное достижение конечной температуры коксования всеми точками центральной плоскости камеры по длине обеспечивается соответствующим распределением температур по обогревательному простенку и характеризуется так называемой температурной кривой, т. е. графиком распределения температур на подах вертикалов. [c.165]

Характер распределения температур вдоль обогревательного простенка должен быть идентичным для всех простенков батареи (кроме простенков, граничащих с контрфорсами). Распределение давления во всех простенках батареи также должно быть одинаковым. На практике это достигается поддерживанием одинакового давления (точнее — разрежения) в одноименных регенераторах всех печей батареи. [Регулирование величины живого сечения отверстий газовоздуш-ных йлапанов, количества газа, подаваемого в каждый простенок, и величины разрежения при выходе продуктов горения из подовых каналов, наряду с поддерживанием требуемого распределения температур по длине простенка, обеспечивают минимальные отклонения разрежения в верхней части каждого регенератора от разрежения в верху контрольного регенератора и наибольшую равномерность температур, замеренных по контрольным вертикалам (т. е. вертикалам, по которым сравниваются температуры простенков) коксовой и машинной сторон вдоль батареи. Такая служба синхронизации режима простенков батареи является основой работы персонала, обеспечивающего необходимый технологический режим. [c.165]

Для графического, нахождения температуры, надо соединить прямыми линиями середины отрезков 2, 3 и 3, 4 (фиг- 11, б). Пересечение Полученной линии с вертикалью, соответствующей слою 3, даст температуру 3. через промежуток времени At. Соединив все темпера17ры со значком ", получим распределение температур в охлаждаемой плите через время Дх. Проводя аналогичные построения для точек t[ t получим температуру fl через промежуток времени 2 Ал. [c.39]

Теллурид кадмия обладает заметным давлением диссоциации npt температуре плавления (давление паров кадмия около 9 атм). По этому обычно ведут синтез и последующую направленную кристаллизацию в запаянной кварцевой ампуле по трехзонному методу нод давлением паров кадмия. Сплавляют в кварцевых графитизированных или стеклографитовых лодочках при 1150°. Синтезированный теллурид кадмия подвергают зонной плавке на горизонтальных или вертикаль ных установках опять-таки под давлением паров кадмия. Коэффициенты распределения примесей при кристаллизации теллурида кадмия приведены в табл. 29. Для выращивания монокристаллов теллуридг [c.154]

По тем же причинам примеси, близкие по энергиям сублимации к германию, лежат на кривой Трамбора в области значений К и х, близких к 1. Диаграммы состояния с эвтектиками следует считать тем более благоприятнынги с точки зрения. малых значений коэффициента распределения, чем а) уже область твердого раствора В в А, а значит, чем меньше угол а между кривой солидуса и вертикалью О ат. "о В, б) чем больше угол р между касательной к кривой ликвидуса в точке Ь и той же вертикалью О ат.% В (сравните рис. 1.26 и VI.27), где даны частично крупномасштабные диаграммы плавкости, и в) чем ближе точка эвтектики Е к 100 ат. % В (тем более богат примесью В расплав в точке по сравнению с твердой фазой в точке 5 нри той же температуре). [c.429]

На печах с перекидными каналами всех (ТИПОВ, а также на отдельных типах печей с 111ру1пп1авы1м обогревом в дополнение к регистрам в косых ходах для регулирования распределения воздуха по длине простенков имеются еще и регистры в устьях вертикалов или перекидных каналах, что намного облегчает регулирование температур по длине простенко1В. Сечения косых ходов на новых батареях регулируются в диапазоне закрытий более 50% их размеров. Такое уменьшение сечений всех косых ходов создает воэм ожность подачи в головочные вертикалы воздуха в 2—2,5 раза больше, чем в остальные вертикалы, следовательно,. создается возможность нагревать головочные вертикалы до температур, необходимых для сохранения кладки. [c.222]

Таблица 44. Распределение конечных температур в центральной плоскости коксового пнрога для печей с парными вертикалами с рециркуляцией и без рециркуляции (обогрев доменным газом)

Превышение давления газов в камере над давлением в обогревательной системе обеспечивается подбором необходимого распределения давления в последней. При этом исходят из принципа поддержания нулевого давления в смотровых отверстиях шахточек вертикалов, через которые замеряют температуры подов вертикалов. Нулевое или небольшое избыточное давление в верху обогревательного канала при всех условиях обеспечивает превышение давления в камере коксовой печи над давлением в отопительной системе (ибо в верхней части обогревательного канала наибольшее давление в отопительной системе) и это благоприятно сказывается на условиях эксплуатации. Большие давления в верхней части обогревательных каналов затрудняют замер температур и вызывают перегрев верхнего строения печей, в частности анкерных стяжек, а при разрежении — мелкий уголь с верха печей может попадать во время замеров в вертикалы, засоряя их. [c.162]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология