Абсорберы в непрерывным контактом фаз

В барботажных абсорберах поверхность контакта развивается потоками газа, распределяющегося в жидкости в виде пузырей и струй. К этой группе относятся аппараты со сплошным барботажным слоем с непрерывным контактом между фазами, тарельчатого типа, с подвижной (плавающей) насадкой, с механическим перемешиванием жидкости. [c.215]

Другой пример абсорбера со ступенчатым контактом—насадочный абсорбер, состоящий из нескольких последовательно соединенных секций с рециркуляцией жидкости в каждой секции. Такой же абсорбер без рециркуляции жидкости, несмотря на разделение на секции, является аппаратом с непрерывным контактом. Основная особенность абсорберов со ступенчатым контактом заключается в скачкообразном изменении движущей силы при переходе от ступени к ступени. [c.226]

Абсорбция с выделением тепла может проводиться как без отвода тепла (адиабатическая абсорбция), так и с его отводом. Тепло отводится рециркуляцией жидкости через выносные холодильники (циркуляционный отвод тепла) посредством охлаждающих элементов, располагаемых внутри абсорбера (внутренний отвод тепла) или между ступенями при многоступенчатой абсорбции (промежуточный отвод тепла), а также в результате потерь тепла в окружающую среду. Внутренний отвод тепла может быть осуществлен в аппаратах с непрерывным контактом (например, в трубчатых абсорберах) и в аппаратах со ступенчатым контактом (например, в барботажных абсорберах). [c.258]

Циркуляционный отвод тепла применяется обычно в аппаратах с непрерывным контактом, где внутренний отвод тепла невозможен (например, насадочные колонны). Схема абсорбера с циркуляционным отводом тепла показана на рис. 59 (стр. 215). [c.275]

Расчет абсорберов с непрерывным контактом. Для каждого компонента можно написать уравнения массопередачи и материального баланса [c.292]

В рассматриваемом случае для расчета абсорбера можно воспользоваться формулами, приведенными в главе П1. Так, для абсорберов с непрерывным контактом, работающих противотоком, число единиц переноса может быть определено по заданной степени извлечения ключевого компонента посредством уравнения (П1-75) далее, по уравнению (П1-77) рассчитывают степени извлечения остальных компонентов при известных уже значениях N. Аналогично для абсорберов со ступенчатым контактом число ступеней определяют, исходя из значения ф для ключевого компонента, по уравнению (П1-ПЗ), а ф для остальных компонентов рассчитывают по уравнению (П1-112). [c.299]

Абсорберы с сплошным барботажным слоем, в которых осуществляется непрерывный контакт между фазами. [c.496]

Характеристики абсорберов с непрерывным контактом [c.697]

Высота абсорберов. Следует отметить, что обычно поверхность контакта в колонных аппаратах трудноопределима. При непрерывном контакте фаз (пленочные и насадочные абсорберы) высоту Н абсорбера находят с помощью уравнения массопередачи, выраженного через объемный или поверхностный коэффициенты массопередачи. С учетом величины поверхности смоченной насадки (см. разд. 16.5.2), которую приравнивают к поверхности массопередачи, [c.83]

Высота абсорберов с непрерывным контактом фаз. ........................932 [c.891]

Высота абсорберов с непрерывным контактом фаз [c.932]

При непрерывном контакте газа и жидкости высота рабочей зоны абсорбера Н зависит от необходимой поверхности массообмена Р. [c.932]

Модель массопередачи в аппарате строится следующим образом. При >0,5 абсорбер с непрерывным контактом фаз рассчитывают по уравнению (6.17), причем на основании литературных данных для аппаратов с нерегулярной насадкой [1, 3, 6, 27, 182] рекомендуется использовать модель идеального вытеснения потоков газа и жидкости. Насадочный слой разбивают на ряд изотермических ячеек полного перемешивания по жидкости (А 0,03). В результате суммирования расчетных высот каждой из ячеек определяется общая высота насадочного слоя, необходимая для обеспечения изменения от 0,5 до ь Для процессов, проводимых при давлении, близком к атмосферному, необходимость в расчете зоны абсорбера 1>а>0,5 отпадает. [c.184]

Кинетика процессов абсорбции рассматривалась ранее в виде общей теории массообменных процессов. Для насадочных абсорберов (рис. 5.22) с непрерывным контактом фаз величины необходимой поверхности массопередачи или общее число единиц переноса для процессов абсорбции определяются по уравнениям (5.42) и (5.49) средняя по массообменной поверхности движущая сила процесса при линейной равновесной зависимости вычисляется по уравнению (5.52) коэффициент массопередачи находят через величины коэффициентов массоотдачи в газовой и в жидкой фазах, согласно формуле (5.36) и т. п. [c.393]

Средняя движущая сила в абсорбере с непрерывным контактом фаз. [c.266]

Кинетика абсорбции, т. е. скорость процесса массообмена, определяется движущей силой процесса (т. е. степенью отклонения системы от равновесного состояния), свойствами поглотителя, компонента и инертного газа, а также способом соприкосновения фаз (устройством абсорбционного аппарата и гидродинамическим режимом его работы). В абсорбционных аппаратах движущая сила, как правило, изменяется по их длине и зависит от характера взаимного движения фаз (противоток, прямоток, перекрестный ток и т. д.). При этом возможно осуществление непрерывного или ступенчатого контакта. В абсорберах с непрерывным контактом характер движения фаз не меняется по длине аппарата и изменение движущей силы происходит непрерывно. Абсорберы со ступенчатым контактом состоят из нескольких ступеней, последовательно соединенных по газу и жидкости, причем при переходе из ступени в ступень происходит скачкообразное изменение движений силы (с. 187). [c.8]

Ниже рассмотрены динамические характеристики абсорберов с непрерывным контактом при идеализированных моделях структуры потоков. При получении этих характеристик ограничиваются малыми возмущениями на входе, так что коэффициент массопередачи Kyv, а также количества находящихся в единице объема аппарата газа и жидкости бг и бщ (кмоль/м ) могут быть приняты постоянными, независящими от нагрузок по газу и жидкости. Кроме того, с целью получения линейных уравнений, принимают расходы газа и жидкости G и L постоянными по длине аппарата, а уравнение равновесия в виде у = тх. Принято также, что отклонения расходов AG и AL мгновенно проходят через абсорбер. [c.288]

Сравнение абсорберов различных типов по величине гидравлического сопротивления при одинаковом гидравлическом режиме (например, при одинаковой скорости газа) неправильно, так как для каждого из них существует некоторый оптимальный режим, при котором и следует производить сравнение. Кроме того, надо иметь в виду, что сопротивление аппарата зависит от его высоты (для аппаратов с непрерывным контактом) или от числа ступеней (для аппаратов со ступенчатым контактом). Поэтому сравнение лучше всего проводить по сопротивлению на одну единицу переноса (ЛР/Л/ог) при оптимальном режиме. [c.581]

Поверхностные абсорберы. Если газ, подлежащий абсорбции, очень быстро и активно поглощается жидкостью, то нет необходимости в устройстве аппаратуры, обеспечивающей большую поверхность соприкосновения фаз и непрерывное обновление контакта между ними. [c.538]

Расчет еще больше облегчается, если в рассматриваемом случае можно принять ту=сопз1. Тогда величины 111 и I/,- не зависят от й и формулы для их вычисления сильно упрощаются. Так, например, для абсорберов с непрерывным контактом имеем [c.299]

Абсорберы представляют собой многоемкостные объекты, поскольку они имеют емкость по газу и по жидкости. В абсорберах с ступенчатым контактом каждая ступень может рассматриваться как отдельная емкость. Абсорберы с непрерывным контактом являются объектами с распределенной емкостью, так как в них емкость не сосредоточена, а распределена по высоте аппарата. При оценке динамических характеристик абсорбционных уста- [c.690]

Уравнение (XI-15) было составлено для ступени с полным перемешиванием жидкости. Для абсорберов с непрерывным контактом это уравнение можно применить к элементарному объему аппарата с поверхностью контакта dF, причем в общем случае надо учитывать емкость по газу. Если на единицу поверхности контакта в аппарате находится кмоль газа и у кмоль жидкости, то количество компонента, передаваемого за элемент времени dQ из газовой фазы в жидкую, будет Ку у—y )dFdQ, а величины [c.697]

Совместное решение ур-ний материального и теплового балансов позволяет определить ур-ние рабочей линии (см. рис. при десорбции эта линия лежит ниже равновесной) н при известной равновесной зависимости ул от Хл найти аналит. или графич. методом число единиц переноса Nor (см. Массообмен). Рабочая высота абсорбера Н , необходимая для заданного изменения конц. абсорбируемого компонента от ул до ул , в случае непрерывного контакта фаз (насадоч-ные, пленочные аппараты) определяется выражением Як = = korNoT, где йог = WilKrU — высота единицы переноса (в 1ч), Wt — приведенная скорость инертною газа, рассчи- [c.8]

Для абсорбции этилена и пропилена серной кислотой применяют аппараты двух типов. Первый из них (рис. 63, а) является горизонтальным абсорбером с мешалкой, на валу которой укреплено большое число дисков. Внутреннее пространство абсорбера примерно на /з заполнено серной кислотой, которая при вращении дисков образует туман, что повышает поверхность контакта фаз. Тепло реакции снимается водой, циркулирующей в рубашке. Этот аппарат работает периодически, но применение каскада из нескольких аб орберов позволяет перейти на непрерывный процесс. [c.189]

Расчет и эксплуатация установки. На установках феррокс абсорбер состоит из двух секций нижней или сатуратора и верхней — собственно абсорбера. В сатураторе находится слой высотой 1—3 м непрерывной жидкой фазы, через который проходит неочищенный газ перед поступлением его в верхнюю секцию. Назначение сатуратора — обеспечить достаточную продолжительность контакта для завершения реакции гидросульфида натрия с окисью железа перед регенерацией раствора. Если эта реакция завершается почти полностью, то образование тиосульфата в регене- [c.204]

Схема секции извлечения нафталина из каменноугольного газа изображена на рис. 14.16. Газ промывают абсорбционным маслом в абсорбере специальной конструкции, обеспечивающем эффективный контакт большого объема газа с небольшим количеством жидкости. Вследствие сходства обоих процессов для удаления нафталина применяют такие же конструкции абсорберов, 1< ак для удаления бензола. Обычно в США для этого используют противоточные колонны, содержащие две стунони абсорбции с деревянной хордовой насадкой. В нижней секции колонны, где удаляется основное количество нафталина, газ промывают циркулирующим, частично насыщенным абсорбционным маслом при высоком отношении масло газ. Частично очищенный газ поступает в верхнюю секцию колонны, где содержание нафталина снижается до заданного уровня путем промывки небольшим потоком свежего абсорбционного масла. Требуемая подача свежего масла настолько незначительна, что при применении непрерывной противоточной добавки его не достигается удовлетвори- [c.379]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология