Расчет потери тепла

НЕКОТОРЫЕ РЕШЕНИЯ ЗАДАЧ, СВЯЗАННЫХ С ЗАКАЧКОЙ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ В НЕФТЯНЫЕ ПЛАСТЫ 1. Расчет потерь тепла в окружающие породы при закачке теплоносителя в скважину [c.145]

Рис. VI1-41. К расчету потерь тепла.

При расчете потерь тепла аппаратом, установленным в помещении, для определения общего коэффициента теплоотдачи можно применять следующую приближенную формулу (при ст. от 50 до 350° С) [c.409]

В обобщенном методе расчета потери тепла с уходящими газами ( 5-3,6) даны рекомендации, позволяющие практически полностью устранить погрешности, вызываемые и этими двумя источниками ошибок. Так, при необходимости устранения сравнительно небольшой погрешности, обусловленной усреднением горючей массы в пределах данной группы топлив, возможно определение уточненных значений расчетных коэффициентов для отдельных топлив. Для этой цели даны вспомогательные формулы, базирующиеся на точных способах расчета. Благодаря этому можно учесть особенности состава любого топлива и обеспечить высокую точность обобщенного расчета при условии небольших колебаний горючей массы. Что касается изменений балласта топлива, то они учитываются практически совершенно точно, поскольку расчетные коэффициенты берутся в зависимости от приведенной влаж-ности топлива. [c.113]

Потери тепла через стенку печи, по практическим данным, составляют 36 000—40 000 кДж/ч на 1 наружно поверхности барабана. В необходимых случаях следует провести детальный расчет потерь тепла через стенку в каждой зоне в зависимости от температуры и толщины огнеупорной футеровки. [c.197]

П. РАСЧЕТ ПОТЕРЬ ТЕПЛА ЗАКАЧИВАЕМОГО АГЕНТА В ПРОДУКТИВНЫЙ ПЛАСТ [c.153]

Отдача тепла от поверхности аппарата в окружающую среду происходит путем конвекции и лучеиспускания поэтому при расчете потерь тепла в окружающую среду следует пользоваться уравнением (11-71), определяя общий коэффициент теплоотдачи а по формуле (11-72). При расчете задаются температурой наружной поверхности аппарата ( ст.). а затем проверяют ее, как указывалось выше (стр. 376). [c.409]

Для упрощения расчетов потери тепла с уходящими газами могут быть определены из выражения [c.356]

Учитывая формулу (19), формулу (14) для расчета потерь тепла можно представить в безразмерном виде [c.151]

В табл. 5-3 приведены результаты уточненного расчета потери тепла <72 для ряда топлив при одинаковой разности температур -дух— [c.111]

Одним ИЗ наиболее совершенных является метод расчета потери тепла 92, разработанный Б. И. Логиновым [Л. 30]. Для подавляющего большинства энергетических топлив СССР им предложены две формулы. Поскольку эти формулы отличаются лишь цифровым значением одного коэффициента, целесообразно представить этот метод расчета в виде одной формулы [c.112]

По распространенной методике [Л. 35] уточненный расчет потери тепла дз производится обычно по формуле [c.138]

При анализе свободного диффузионного факела есть ряд обстоятельств, значительно упрощающих расчет потерь тепла излучением. Первое связано с отсутствием стенок, т.е. излучаемая энергия теряется безвозвратно. Второе обстоятельство обусловлено тем, что в условиях, характерных для. большинства опытов, можно использовать приближение оптически тонкого слоя, т.е. считать, что все молекулы или частицы сажи излучают независимо друг друга, а излучение не поглощается. Пригодность такого приближения можно установить из следующей оценки. При нормальном [c.181]

Расчет потерь тепла производят для каждой стадии. [c.22]

При более точном расчете потери тепла рассчитываются по основному уравнению теплопередачи). [c.342]

Говоря о влиянии зольности, следует также указать, что наряду с обычной зольностью Л важно знать приведенную зольность Лпр. Последняя дает более ясное представление не только при расчете потерь тепла, но и при расчете количества образующихся и подлежащих уборке шлаков. На первый взгляд может показаться, например, что ввиду малого значения для древесного топлива количество золы и шлаков, получающихся при его газификации, очень мало, но при расчете на 1000 ккал тепла оказывается, что в ряде случаев оно больше, чем при газификации ископаемых топлив — антрацита, каменных и смолистых бурых углей. [c.126]

О расчете потерь тепла в окружающую среду будет сказано несколько ниже. [c.294]

Экспериментальная проверка уравнения (69) показала хорошую сходимость результатов опытов и расчетов. Потери тепла в области малых значений коэффициента эжекции дг< <0,08 составили 0,3% (при более высоких температурах протекающей через эжектор паровоздушной смеси). При увеличении коэффициента эжекции с 0,1 до 0,412 эти потери не превышали 0,15% от вносимого в эжектор тепла. Таким образом, тепловые потери в эжекторе малы и при составлении уравнения сохранения тепловой энергии для любого сечения эжектора их можно не принимать во внимание. [c.51]

Потери тепла в окружающую среду Qo. вследствие теплопроводности кладки и лучеиспускания через открытые окна и отверстия, а также расход тепла на нагревание кладки Qk.i вычисляются по формулам теплопередачи, причем при непрерывной работе печи с неизменным тепловым режимом дкл = 0. На рис. 6-3 приведен график для расчета потерь тепла в окружающую среду вследствие теплопроводности кладки. [c.130]

Во всех случаях длительная работа горелочных устройств в эксплуатационных условиях подтвердила надежность методики расчета. Потери тепла от химической неполноты сгорания газа не обнаруживались анализом газов на хроматографе, а в отдельных случаях при малых избытках воздуха на всех нагрузках не превышали 0,2%. [c.4]

Расчет потерь тепла газопроводом [c.331]

Расчетные наружные температуры. При расчете потерь тепла через ограждения за расчетные наружные температуры принимаются средние значения между абсолютной минимальной температурой и средней температурой [c.78]

Для определения толщины изоляции на основании расчета потерь тепла следует пользоваться данными, опубликованными в соответствующей литературе. [c.133]

Во-вторых, подогрев воздуха увеличивается за счет сантехнических калориферов 10, отопления 11, а иногда и ввода горячего воздуха в помещение 5 (рис. 5-12). Понятно, что повышение температуры холодного воздуха за счет этих источников учитывать нельзя. Ведь точно так же, при аналогичном подогреве воздуха в энергетическом калорифб ре 8 ли за счет рециркуляции 6 (рис. 5-12) мы его не учитываем и в расчет потери тепла вводим температуру холодного воздуха [Л. 7]. [c.126]

Теперь рассмотрим роль присосов холодного (наружного) воздуха на участке воздухоподогреватель — дымосос без учета влияния других факторов. Присосы приводят к увеЛйчению избытка воздуха и к снижению температуры газов перед ды мососом. Для количественной оценки этого произведен расчет потерь тепла по обобщенной формуле для мазута (5-25в) при различных составах (а) и температурах дымовых газов по трак,ту. В качестве исходной принята потеря тепла дг за воздухоподогревателем. Для сравнения дается расчетная потеря тепла <72 за дымососом. Для этого сечения подсчитаны другие значения а и 1 ) по закону смешения (табл. 5-8). Присос на рассматриваемом участке принят равным 0,05. [c.132]

Рассмотрим точность обобтденного метода расчета потери тепла с уходящими газа.мя. [c.135]

Величина QIIeп.гop определяется по данным газового анализа неза-впсимо от методики расчета потери тепла дз- [c.139]

В табл. 5-12 сопоставлены результаты расчета потери тепла по обычной методике и по обобщенной с применением фор мулы С. Я. Корницкого и формул, разработанных А. А. Шатилем и автором. [c.142]

Потеря тепла суходяш,ими г а з а м и. Расчет потери тепла рекомендуется производить по обобш.енной формуле автора (5-25), принятой Минэнерго для контроля экономичности работы электростанций [Л. 36]. Рассмотрим модификации этой формулы [(5-25а) —(5-25д) ] для сухих тве рдых топлив (при 1 "<2), мазута, нефти, а также природных и попутных газов, позволяющие обойтись без использования приведенной влажности топлива. [c.155]

Удобной для теплотехнических расчетов является упрощенная методика расчета потерь тепла и к. п. д. иечи проф. М. Б. Равича, которая позволяет с достаточной точностью составлять тепловой баланс, не прибегая к определению состава топлива и теплоты его сгорания. [c.54]

При расчете потерь тепла в расчете принималось теплосопро-тивление минераловатных матов, а также сопротивление теплопере-ходу у поверхностей ограждения и не учитывалось сопротивление теплопередаче кожуха печи, рубероида и контактов между кожухом и матами, матами и покрытием. Коэффициент потери тепла через щели, отверстия и в результате обдувания ветром принят а=2. [c.332]

Хотя в только что ошхсанном методе на первый взгляд как будто и не существует какой-либо зависимости между величиной критического воздушного дутья и реакционной способностью кокса, тем не менее было найдено, что результаты подобных испытаний [142] были параллельны результатам определения температуры воспламенения кокса в той же самой аппаратуре. Применение математического анализа, аналогичного применяемому для слоя топлива [16, 40[, показывает, что хотя разнообразие факторов и оказывает влияние иа минимальную скорость горения, при которой скорость воспламенения исчезающе мала, все, за исключением температуры воспламенения топлива при данных условиях опыта, будет оставаться дово.льпо постоянным, если крупность и укладка топлива сохраняются также постоянными, так что главной переменной остается только реакционная способность топлива. Тем не менее простой одномерный анализ не может дать точной оценки доли участия различных факторов, которые определяют величину критического воздушного дутья, так как не принимается в расчет потеря тепла от внешней поверхности слоя. То, что эта потеря тепла является важным фактором, доказывается результатами, полученными Аскеем и Доблом [141[, которые нашли, что величина критического воздушного дутья бы.ла тем ниже, чем больше был диаметр прибора, в котором проводился опыт,—результат, который по мепьшей мере качественно находится в согласии с теоретическими предположениями [c.403]

Бригадой КТИППа [2] было проведено обследование ряда аппаратов и выяснено, что потери в окружающее пространство составили от 398 до 511 ккал на 100 кг бражки для неизолированного аппарата. Исходя из изложенного принимают в расчетах потери тепла в неизолированной колонне равными 500 ккал на 100 кг бражки, а при хорошо изолированном аппарате — 200 ккал на 100 кг бражки, или соответственно 2100 и 840 кдж. [c.217]

В данной сушилке при расчете по ф-ле (8,39) следует учитывать, помихмо Ямат, также и q p (тепло подогрева транспортера). При расчете потерь тепла в окружающую среду <75 следует помнить, что в рассматриваемой сушилке тепло теряется также и через пол. Потери тепла через пол рассчитывают отдельно и суммируют с общими потерями тепла. Коэффициент теплопередачи для пола К можно принять 10 ккал/м ч -град. [c.323]

Потери тепла наружной поверхностью теплообменника пот= 5 х 1,5 (60— —20) = 300 ккал/ч (необходимую для расчета потерь тепла наружную поверхность теплообменника принимаем ориентировочно 1,5 м по окончании рч1счета теплообменника это значение может быть уточнено и внесено в расчет). Удельная поверхность нагрева теплообменника на один автомобиль [c.56]

В расчетах потерь тепла из-за химического недожога топлива по формуле (48) при указанной степени точности аналитического определения продуктов неполного горения на ВТИ-2 возможна погрешность до 15 -20% относительных. В связи с, этим Всесоюзным теплотехническим институтом имени Дзер- жинского [321 был разработан новый титрометрический метод [c.148]

При расчете потерь тепла аппаратом, установленным в помещении, можно для определения общего коэффициента теплоотдачи пользоваться приближенной формулой В. П. Линчевского (при от 50 до 350°) [c.303]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология