Турбулентная вязкость и теплопроводность

Здесь Лт и Хт — коэффициенты турбулентной вязкости и турбулентной теплопроводности, которые характеризуют перенос количества движения и тепла за счет поперечных пульсаций скорости. I [c.322]

Как известно из молекулярной физики, коэффициенты вязкости, теплопроводности и диффузии в газах пропорциональны произведению скорости движения молекул и длины пути их свободного-пробега. По аналогии с этим пульсационное движение в жидкости вызывает появление дополнительных параметров турбулентной вязкости е, турбулентной теплопроводности и турбулентной диффузии [c.21]

Турбулентная вязкость и теплопроводность [c.92]

Что же касается турбулентной теплопроводности, то она считается связанной с турбулентной вязкостью соотношением [c.94]

Для получения решения по теплоотдаче в указанном случае можно использовать интеграл Лайона (3.15). Механизм турбулентного переноса тепла описывается посредством турбулентного коэффициента теплопроводности Я,т. Если определить Х-с по уравнению (3.3), а коэффициент турбулентной вязкости Цт принять равным Цт = бцР, то выражение, стоящее в знаменателе интеграла Лайона, можно записать в виде [c.106]

Как связаны между собой турбулентная вязкость, турбулентная теплопроводность и коэффициент турбулентной диффузии [c.562]

Подобные выражения могут быть получены и для кажущейся теплопроводности, обусловленной турбулентным движением частиц. Предполагалось даже [11], что турбулентная вязкость частиц ер может быть связана с турбулентной вязкостью газа соотношением [c.344]

ТУРБУЛЕНТНАЯ ВЯЗКОСТЬ И ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ [c.93]

Недостатки, присущие капиллярной модели зернистого слоя в вязкостном режиме движения жидкости, еще более усугубляются для режима течения при увеличении роли инерционных сил. Капиллярная модель не может объяснить развития турбулентной вязкости, теплопроводности и диффузии в зернистом слое (см. гл. IV). [c.56]

Так же как и турбулентная вязкость (см. стр. 47), турбулентная теплопроводность обусловливается не физическими свойствами среды, а конфигурацией и размерами поля температур, значениями осредненных скоростей турбулентного движения и другими внешними факторами, Значення во много раз превышают значення X, так как в ядре потока количество тепла, переносимое турбулентными пульсациями, гораздо больше, чем при переносе путем теплопроводности. [c.276]

Для анализа теплоотдачи в турбулентном потоке вводят понятие турбулентной теплопроводности которая является аналогом турбулентной вязкости в гидродинамике. Тогда удельный тепловой поток при турбулентном теплообмене в направлении оси X (см. рис. 11-7) выразится так [c.282]

Коэффициент турбулентной теплопроводности как и коэффициент турбулентной вязкости не является физическим свойством среды, а определяется характером температурного ноля, осредненными скоростями и другими внешними факторами. [c.282]

Теплоотдача при испарении жидкости, стекающей в виде пленки по обогреваемой поверхности, описывается дифференциальным уравнением конвективного теплопереноса [28], из которого исключа ется члены, учитывающие влияние турбулентных пульсаций в вертикальном и тангенциальном направлении (оси х и г). Соответствующий член по оси у (в направлении по нормали к пленке) выражается через величину турбулентной теплопроводности, являющейся аналогом турбулентной вязкости дt 31 [c.177]

Явления, происходящие в турбулентном потоке горящего газа, описываются сложной системой уравнений. В состав ее входят уравнения движения и неразрывности для течения вязкого сжимаемого газа, а также уравнения энергии и диффузии для компонент горючей смеси и продуктов реакции, содержащие нелинейные источники тепла и вещества. Интенсивность этих источников определяется уравнениями химической кинетики. В общую систему уравнений входят также уравнение состояния и выражения, определяющие зависимость физических констант (коэффициенты вязкости, теплопроводности, диффузии и др.) от температуры и давления, а в принципе и от состава смеси. В общем случае учету подлежат также изменение молекулярной массы в ходе реакции, отличие теплоемкости исходных реагентов от теплоемкости продуктов сгорания, потери теплоты при излучении пламени, явления диссоциации, ионизации и рекомбинации, эффекты термо- и бародиффузии и диффузионной теплопроводности, обусловленные наличием резких градиентов температуры и концентраций и др. [c.14]

Режим течения пленки является функцией критерия Рейнольдса с увеличением толщины пленки ламинарное течение пленки, имеющей гладкую поверхность, переходит в волновое (см. стр. 115), а затем становится турбулентным. Кроме физических свойств конденсата (плотност , вязкости, теплопроводности) на теплоотдачу влияет шероховатость стенки, ее положение в пространстве и размеры стенки в частности, с увеличением шероховатости поверхности и высоты вертикальной стенки пленка конденсата утолщается книзу (см. рис. V1I-11). [c.288]

При расчете а и необходимо учитывать, что их значения зависят от режима движения теплоносителя (ламинарного или турбулентного), его физических свойств (вязкости, теплопроводности, плотности, удельной теплоемкости), размеров и формы поверхности теплообмена. Теория подобия устанавливает зависимость а от этих факторов через критериальные уравнения и критерии подобия Нуссельта Ыи, Рейнольдса Ре, Прандтля Рг, Грасгофа Ог [c.127]

Представленные выше выражения для определения коэффициентов а основаны на классической теории Нуссельта. Общепризнано, что коэффициенты теплоотдачи при пленочной конденсации водяного пара, а также паров органических веществ, рассчитанные на основе теории Нуссельта, являются обычно заниженными. Даклер получил уравнение, описывающее распределение скоростей и температур в тонких пленках, стекающих по вертикальным стенкам, на основе полученных Дейслером выражений для турбулентной вязкости и теплопроводности вблизи твердой стенки. Согласно теории Даклера, для вычисления среднего значения коэффициента теплоотдачи при пленочной конденсации должны быть известны следующие три величины предельное значение критерия Рейнольдса, критерий Прандтля для конденсированной фазы, а также комплекс [c.206]

В случае турбулентных потоков, образующихся вдали от твердых стенок, в дифференциальные уравнения входят коэффициенты турбулентной вязкости, турбулентной диффузии и теплопроводности, которые не являются известными величинами, входящими в условия однозначности. Вследствие этого имеющаяся система уравнений становится незамкнутой, и для решения ее необходимы дополнительные зависимости. [c.16]

Так же как и турбулентная вязкость v,, (см. стр. 48), турбулентная теплопроводность обусловливается не физическими свойствами среды, а конфигурацией и размерами поля температур, величинами осредненных [c.291]

Уравнения турбулентного пограничного слоя. Турбулентная вязкость и турбулентная теплопроводность [c.196]

Горизонтальная линия, разделяющая таблицу надвое, подчеркивает важное различие вычислительных методов. Выше нее помещены теории, построенные на дифференциальных уравнениях в частных производных, куда вводятся эмпирические данные для зависимостей эффективных коэффициентов переноса (вязкость, теплопроводность и т. д.) в турбулентно движущейся жидкости. Мы называем их полными теориями. [c.11]

В свое время влияние вязкости на распространение акустических волн было изучено исходя из принципов кинетической теории вещества. Старые авторы оперировали с понятиями физической молекулярной вязкости и физической же молекулярной теплопроводности. Но выше (см. гл. I и IV) уже упоминалось, что современная гидродинамика приписывает этим молекулярным процессам весьма незначительную роль,— во всяком случае, когда приходится иметь дело с масштабами, присущими морю и атмосфере вместо физического коэффициента вязкости в современный анализ вторгается коэффициент турбулентной вязкости (коэффициент турбулентного трения), обусловленной вихреобразованием в воде и воздухе вместо физической теплопроводности на сцену выступает турбулентная теплопроводность. [c.774]

Допустим, что такой суммарный коэффициент вязкости равен [х, и не будем входить в рассмотрение, является ли он коэффициентом физическим или коэффициентом турбулентной вязкости. Как упоминалось выше, лишь при адиабатических процессах в среде можно говорить о потенциальной энергии сжатой среды в строгом смысле этого слова хотя бы при исследовании формулы (39). Здесь уместно будет еще добавить, что лишь при отсутствии вязкости работа избыточного давления затрачивается всецело на сжатие среды. Следовательно, при наличии вязкости и теплопроводности, учитываемых коэффициентом х, вместо уравнения (17) для избыточного давления (р —р ) придется написать какое-то новое уравнение, дополненное каким-то новым членом. [c.774]

При записи >равнений переноса предполагался изотропный характер турбулентности VJ( - = V, и равенство коэффициентов турбулентной вязкости, диффузии и теплопроводности. Для всех этих характеристик в дальнейшем используется одно обозначение V. [c.85]

Если ввести кинематический коэффициент турбулентной вязкости 8, то для струй, по Альбертсону [89], 8 = 0,0l3hvQ. Таким образом, скоростной профиль (1.26), найденный для ламинарной струи, сохраняется и в турбулентной области нужно только заменить коэффициент V на 8. Точно также остается верной и формула (1.33), только при вычислении константы нужно заменить коэффициент теплопроводности к его турбулентным аналогом и принять во внимание, что Рг = 1/2 . [c.27]

В этой же главе изложены основные представления о происхождении и природе турбулентности, а также полуэмпи-рические теории турбулентной вязкости и теплопроводности Прандтля и Кармана, как имеющие наибольшее значение для практических применений. [c.8]

Второй путь — разработка приближенной модели течения, отражающей основные процессы в области разряда, и решение упрощенных уравнений, описывающих эту модель, примером такого подхода может служить модель столба длинной дуги, основанная на предположении о ламйнарном режиме течения газа. В этом случае можно выписать уравнения электродинамики и газовой динамики, в которых коэффициенты переноса определяются параметрами потока. Задача существенно упрощается прн наличии термодинамического равновесия, когда коэффициенты переноса являются функциями лишь давления и температуры [10—14]. Однако далеко ие все реальные течения являются ламинарными. Даже для небольших электродуговых подогревателей с диаметром капала (0,5-ь5) 10 ж и расходом газа (1-ь10)- 10-"3 кг сек число Рейнольдса, подсчитанное по параметрам во входном сечении канала, превосходит величину 10 и течение газа может быть турбулентным. При турбулентном течении переносные свойства являются более сложными и, вообще гово]эя, неизвестными функциями параметров потока. Только в некоторых простейших случаях найдены по-луэмпирические соотношения для определения коэффициентов турбулентной вязкости и теплопроводности Поэтому при создании модели дуги в турбулентном потоке газа приводится использовать целый ряд предположений и аналогий [15—17], критерием пригодности такой модели для расчета мол<ет служить только эксперимент. [c.108]

В 1877 г. французский ученый Ж. Буссинеск для объяснения увеличения гидравлического сопротивления при переходе от ламинарного режима течения к турбулентному высказал гипотезу, что турбулентным потокам присуще особое свойство — турбулентная вязкость По Буссинеску в обобщенный закон Ньютона (см. 4.4) вместо обычной (молекулярной) вязкости ц следует подставлять сумму ц + Однако вопрос об определении оставался открытым. Несмотря на то, что турбулентную вязкость теоретически рассчитать невозможно, понятие этой вязкости, введенное Буссинеском, в дальнейшем стало использоваться при изучении турбулентных течений. Более того, наряду с была введена турбулентная теплопроводность которая учитывает турбулентный перенос теплоты. При этом в закон Фурье вместо обычной (молекулярной) теплопроводности А, подставляют сумму Х + [c.198]

Турбулентная вязкость и коэффициент теплопровод- ти много больше молекулярных вязкости и коэф-циента теплопроводности. В самом деле, из выраже- для г]г следует, что птурбулентной вязкости и теплопровод- ти вводится турбулентная диффузия Из [c.75]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология