Полидисперсный материал

В работах [113, 114] сделана попытка теоретического решения уравнения движения полидисперсных частиц с учето.м перераспределения скоростей при соударениях частиц, а также с учетом изменения концентраций и фракционного состава материала. Рассмотрен случай установившегося движения полидисперсного материала, состоящего из сферических частиц с произвольной зерновой характеристикой по фракциям y = f(d) [ИЗ]. Тормозящим воздействием ударов о стенки и вращением частиц автор пренебрегает, а соударения считаются абсолютно упругими. Справедливо полагая, что соударения частиц в широком диапазоне полидисперсности приво- [c.161]

Бабуха Г. Л., Шрайбер А. А. Взаимодействие частиц полидисперсного материала в двухфазных потоках. Киев Наук, думка, 1972. 175 с. [c.244]

При выборе скорости транспортирования для полидисперсного материала следует принимать наибольшее значение д. [c.47]

Определение параметров транспортирования полидисперсного материала. Запишем уравнения движения для п фракций дисперсной фазы для установившегося процесса [c.52]

Таким образом, численное решение системы (2.37) —(2.43), (2.45) и (1.41) позволяет найти все необходимые параметры при движении полидисперсного материала по вертикальной трубе. Поскольку в решении не учитывается соударение частиц, то погрешность будет тем больше, чем меньше е и шире дисперсионный состав транспортируемого материала. [c.53]

Измельчение поступающей на флотацию руды требуется и для вскрытия зерен составляющих ее минералов. Чем сильнее их взаимное прорастание, тем больше должна быть тонкость размола. При размоле образуется полидисперсный материал, содержащий частицы с размерами от долей миллиметра (иногда от нескольких миллиметров) до долей микрометра. Флотируемость частиц разных размеров различна. [c.331]

Последний эффект зависит не столько от размера частиц, сколько от их полидисперсности (см. Бабуха Г. Л., Шрайбер А. А., Взаимодействие частиц полидисперсного материала в двухфазных потоках, изд-во Наукова думка , Киев, 1972). — Прим. ред. [c.36]

При высокотемпературном нагреве полидисперсного материала температура мелких и крупных частиц при одной и той же высоте аппарата будет неодинаковой. [c.15]

Нагрев полидисперсного материала до высокой температуры в аппарате, работающем по принципу прямотока, связан с низким использованием термического потенциала греющей [c.15]

Следует еще раз подчеркнуть, что рассматриваемые установки предназначаются главным образом для полидисперсного материала, так как для монодисперсного материала более эффективным является применение чистого противотока с механическим или аэродинамическим торможением материала. [c.26]

Из расчета видно, что конечная температура газа при высокотемпературной термической обработке полидисперсного материала по многоступенчатой схеме примерно в 2 раза ниже конечной температуры материала, причем увеличение числа участков также сказывается на повышении эффективности процесса. [c.120]

После интегрирования (6.13) в диапазоне изменения размера частиц п с учетом сил веса и аэродинамического сопротивления после соответствующих преобразований было получено уравнение движения полидисперсного материала на стабилизированном участке потока [c.168]

Оценка влияния турбулентных пульсаций несущей среды па закономерности соударений частиц полидисперсного материала в двухкомпонентном потоке сделана в работе [115]. Турбулентность принята однородной и изотропной, а из всего многообразия вариантов учитываются увлечения частиц только крупномасштабными пульсациями. [c.168]

Макрокинетический метод расчета непрерывного процесса сушки дисперсных материалов основан на совместном анализе кинетических данных о скорости сушки и нагрева частиц влажного материала (или представительной порции полидисперсного материала] при различных внешних условиях и балансовых [c.154]

Столь высокая устойчивость и полнота сгорания (кстати, в слое мелкого полидисперсного материала со средним диаметром частиц 60—90 мкм, в слое которого в лабораторных установках вообще не удается организовать сжигание) объясняется, во-первых, высоким подогревом воздуха и, во-вторых, горением в практически стационарных факелах, не сильно (особенно в основании) загруженных частицами. [c.198]

Расчет основных характеристик печи. Линейная скорость газа О) в печи рассчитывается по формулам (2.10), (2.11), (2.29). В виду полидисперсности материала расчет ведется на более крупные частицы исходного колчедана (частицы огарка имеют меньшую плотность). Рабочая скорость газа, отнесенная к площади поперечного сечения цилиндрической части печи составляет 0,9—1 м/с при этом уносятся частицы размером до 0,3 мм. [c.251]

Растворение полидисперсного материала [c.92]

Экспериментальная кинетика растворения интегрально учтет все возможные отклонения реального процесса от его схематизированных моделей. При получении экспериментальных кинетических данных по растворению масса исходного полидисперсного материала должна быть представительной по фракционному составу. [c.94]

Решение задачи об экстрагировании из полидисперсного материала при непрерывной или периодической схемах процесса может [c.123]

Рис. 2.23. Распределение концентраций при экстрагировании из полидисперсного материала в случае прямотока.

Для полидисперсного материала расчетный диаметр [c.441]

Бабуха Г.А., Шрайбер А.А. Взаимодействие частиц полидисперсного материала в двухфазных потоках. Киев Наукова думка, 1972. 176 с. [c.263]

При минимальной скорости полного псевдоожижения ни в условиях наших опытов, ни в опытах других исследователем [1, 3, 4] не наблюдалось резкого, приводящего к разрыву непрерывности функции р = /(Шф) (рис. 1) изменения удельного сопротивления, что обязано и постепенному росту его со скоростью фильтрации в неподвижном слое и полидисперсности материала. Из-за полидисперсности вместо точки минимального псевдоожижения имеем, как известно, целую переходную область, В то же время можно заметить наступление полного псевдоожижения по резкому увеличению крутизны кривых (рис. 1). [c.172]

Если рассматривать полидисперсный материал о единичной массой, то формула (6) может быть обобщена и будет иметь вид [c.88]

Имеются, однако, данные о том, что полидисперсность материала не оказывает существенного влияния на однородность псевдоожижения [58, 413, 489]. [c.124]

Оптимизация процесса синтеза темплена. Одна из наиболее важных характеристик качества получаемого полимера — так называемый показатель текучести расплава (ПТР). Он служит некоторой обобщенной функцией полидисперсности материала и характеризует пригодность его для различных видов переработки. [c.279]

Из сказанного следует, что при нагреве во взвешенном слое полидисперсного материала, (каждая фракция этого материала будет нагреваться по-разному (И до разной температуры, причем мелкие фракции будут нагреваться до температуры, близкой к температуре газа-носителя, быстрее, чем крупные, и в даль-яейпгем неоколыко охладятся в [результате теплоотдачи другим, более крупным частицам. [c.193]

Из изложенного следует, что при нагреае во взвещенном слое полидисперсного материала каждая фракция этбго М атеряала будет нагреваться по-разному и до разной температуры, причем мелкие фракции будут нагреваться до темпераггуры, близкой к теплоносителю, быстрее, чем крупные, и в дальнейщем несколько охладятся в результате теплоотдачи к другим, более крупным частицам. Указанное устана(вливается и аналитическим путем [336]. [c.513]

Движение дисперсных материалов в вертикальном потоке обычно рассчитывается как простая совокупность движения отдельно взятых частиц, скорость каждой из которых определяется только действием сил тяжести, инерции и сопротивления среды [59, 77, 109]. Влиянием же взаи м-ных соударений на скорость частиц как в moho-, так и в полидисперсных системах пренебрегают и в лучшем случае учитывают лишь тормозящее воздействие ударов о стенки. В действительности механизм движения полидисперсного материала в потоке газа в значительной степени определяется соударениями между частицами различного размера. [c.161]

Размытость начала псевдоожижения для полидисперсного материала (рис. 1.3,6) объясняется тем, что для разных фракций псевдоожижение начинается при разных критических скоростях. Для частиц одинаковой плотности с небольшим показателем полидисперсности dmix/dmin для расчета Шкр можно пользоваться формулой (1.10), подставляя в нее эквивалентный диаметр [c.21]

В работе [6] применением теории подобия получена формула для расчета критической скорости псевдоожиження и кр полидисперсного материала, состоящего из фракций разной плотности [c.22]

Переход от случая с = onst к общему решению задачи растворения полидисперсного продукта при периодическом процессе, прямо- или противотоке связан с весьма существенным усложнением. Основная трудность состоит здесь в том, что переменное значение концентрации компонента в жидкости (с) при растворении полидисперсного материала зависит от степени растворения всех фракций твердой фазы. Действительно, уравнение материального баланса (2.25) для полидисперсного материала запишется следующим образом [c.93]

Здесь Мп(т) связано с мгновенным состоянием всего полидисперсного материала. По этой причине при интегрировании кинетического уравнения (2.10), описывающего растворение частиц с на-чальн лм размером Го, текущее значение массы полидисперсного материала Ма х) должно оставаться под знаком интегрирования по времени [c.93]

Переход от дискретного фракционного состава полидисперсного материала к непрерывному распредслсппю по размерам ослож- [c.124]

Рис. 2.21. Концентрационные кривые для твердой и к 1Дкон фаз при растворении полидисперсного материала

Справочник химика 21

Химия и химическая технология