Поток двухкомпонентный

Пробу вешества вводили в потоке двухкомпонентного газа (аргон, содержащий 8% водорода) в кварцевый реактор с активным углем, в котором при 1100°С происходила термодеструкция вешества с образованием оксида углерода, водорода и сажи. Количество оксида углерода соответствует содержанию кислорода б анализируемом вешестве. Затем оксид углерода отделялся от других продуктов пиролиза при комнатной температуре на короткой колонке (50X0,4 см), заполненной молекулярными ситами 5А. Зона оксида углерода в потоке смешанного газа-носителя поступала в реактор, заполненный 10 /о никеля на хромосорбе В реакторе при 400— 500 °С количественно происходила реакция образования метана из оксида углерода и водорода. В качестве второго продукта реакции образовалась вода. Вода поглощалась молекулярными ситами, слой которых был расположен после реактора. Поскольку теплопроводность метана близка к теплопроводности используемого смешанного газа-носнтеля (аргон с 8% водорода), то метан не регистрируется катарометром. Катарометр регистрирует только изменение (уменьшение) концентрации водорода в газе-носителе (за счет реакции гидрирования оксида углерода). Поскольку на одну молекулу оксида углерода в данной реакции расходуется три молекулы водорода, то, в общем, данный метод обеспечивает повышение чувствительности детектирования в 15 раз [18]. [c.245]

Таким образом, бытующее представление, что в потоке проводимости катионы и анионы движутся в разных направлениях, а в погоне диффузии только в одном, оказывается справедливым лишь применительно к диффузии в двухкомпонентных системах. [c.182]

При термообработке дисперсного материала в аппаратах, работающих в режиме пневмотранспорта, в качестве нового рабочего тела в ряде случаев применяется пылегазовый поток (двухкомпонентный теплоноситель — газ-Ь + твердый мелкодисперсный материал) (см. главу 1). [c.169]

Двухкомпонентная дистилляция в поток инертного газа [c.588]

Двухкомпонентная дистилляция в поток инертного газа под нормальным давлением дает результаты, отличающиеся от условий равновесия. [c.588]

Состояние многокомпонентного сырья в любом сечении печного змеевика, в том числе на входе и на выходе из него, определяется с помощью уравнений (9.27) —(9.30) изотерм и (9.23) или (9.26) однократного испарения, если для рассматриваемого сечения известны температура, давление и состав потока. Использование этих уравнений для определения состояния системы было показано в примерах 9.1 и 9.2. В случае двухкомпонентного сырья задача по определению состояния системы облегчается возможностью использования изобарического графика равновесия 1—х, у или более простых уравнений для определения степени отгона и состава равновесных фаз— (9.4), (8.25) и (8.22). [c.495]

Теплообмен и сопротивления при кольцевом режиме течения двухфазного двухкомпонентного. потока в трубах явились предметом теоретического исследования, выполненного Леви [59, 60]. Автор представил решения для трех режимов течения газо-жидкостного потока вязкостно-вязкостного, вязкостно-турбулентного и турбулентно-турбулентного. Полученные им критерии в основном не отличаются от установленных Мартинелли (69]. Однако в решение входят три дополнительных критерия, выражающие влияние физических свойств среды в боль-щинстве случаев этими критериями можно пренебречь. [c.125]

Джонсон [46], продолжая предыдущую работу, собрал данные по теплообмену и сопротивлению в двухфазных двухкомпонентных потоках при вязкостно-турбулентном режиме движения масляно-воздушных смесей. [c.130]

МЕТОДЫ ИНТЕНСИФИКАЦИИ ПРОЦЕССОВ ПЕРЕНОСА В ДВУХКОМПОНЕНТНЫХ ПОТОКАХ [c.15]

Исходный материал из бункера 1 питателем 2 подается в канал 3, где подхватывается восходящим потоком газов. В отделителе 8, встроенном в верхнюю часть канала 3, происходит разделение двухкомпонентного потока материал поступает в канал 4, а газы отсасываются вентилятором 12 через циклон 11. [c.24]

Работы [47, 49—52] позволяют объяснить некоторые явления процесса теплоотдачи двухкомпонентного потока к поверхности нагрева, изучить влияние основных факторов на коэффициент теплоотдачи. [c.29]

Анализ экспериментальных данных, полученных многими авторами, показывает, что интенсивность теплообмена Б случае применения двухкомпонентных теплоносителей в значительной степени зависит от размера частиц и диаметра канала (кривые 2 и 4, рис. 12). Наличие в потоке очень мелких частиц при [c.31]

МЕТОДЫ РАСЧЕТА ТЕПЛООБМЕНА В ДВУХКОМПОНЕНТНОМ ПОТОКЕ [c.53]

В такой постановке задачи были получены, например, соотношения для определения температуры газов и материала по высоте трубы-сушилки при постоянном коэффициенте теплообмена [82], решены уравнения теплообмена при переменном коэффициенте теплообмена для двухкомпонентного потока при наличии внутреннего источника тепла [83], получены соотношения для расчета теплообмена трехкомпонентного потока при наличии внутренних источников тепла [84] и при их отсутствии [85]. [c.55]

Результать экспериментальных исследований по гидродинамике встречных струй при одно- и двухкомпонентных потоках подробно изложены в работах [7, 41]. [c.128]

Исследование локальной структуры потока в зоне соударения проводилось как на однокомпонентном, так и на двухкомпонентном потоках. При однокомпонентных встречных струях зона соударения выполнялась по схеме (см. рис. 40). При этом изучались поля скоростей и статических давлений в зоне соударения струй. [c.128]

Наряду с изучением однокомпонентного потока исследовалась также локальная структура в зоне соударения двухкомпонентных струй. При этом определялось распределение твердого компонента в продольном и поперечном сечении потоков в зоне соударения, а также характер движения отдельной частицы дисперсного материала. Исследования проводились на экспериментальной установке, выполненной по схеме 2, с использованием радиоактивных изотопов. Локальная структура двухкомпонентного потока определялась по интенсивности поглощения коллимированного пучка р-излучения твердого компонента газовзвеси. В экспериментах в качестве источника излучения был использован изотоп Т1-2ол, а в качестве инди-132 [c.132]

При исследовании гидродинамики двухкомпонентного потока определялся коэффициент гидравлических сопротивлений, обуслов- [c.134]

Введение в поток газа твердых дисперсных частиц, как уже отмечалось раньше, можно рассматривать как получение двухкомпонентного теплоотдающего или тепловоспринимающего потока. Если такой поток взаимодействует с материалом, движущимся противоточно или прямоточно по отношению к нему, можно сказать, что процесс происходит между тремя компонентами-теплоносителями. [c.142]

Оценка влияния турбулентных пульсаций несущей среды па закономерности соударений частиц полидисперсного материала в двухкомпонентном потоке сделана в работе [115]. Турбулентность принята однородной и изотропной, а из всего многообразия вариантов учитываются увлечения частиц только крупномасштабными пульсациями. [c.168]

Производительность установки по материалу не менялась в процессе опытов и составляла около 30 /сг/ч. Начальная скорость газового потока также практически не изменялась Vr = = 9—П м сек. Начальная температура газа не превышала 600 °К- Опыты были проведены при однокомпонентном потоке теплоносителя (газ) и двухкомпонентном — (газ + песок). [c.179]

Изменение поверхности теп-лообмена обрабатываемого Рис. 58. материала в зависимости от концентрации третьего теплоносителя показано на =oi8-io-a рис. 58, б. Пересечение пря-мых с осью ординат представляет собой значение поверхности теплообмена при отсутствии третьего теплоносителя. С увеличением концентрации мелких частиц в однокомпонентном потоке газа и получением двухкомпонентного теплоносителя поверхность теплообмена возрастает и при —0,6 в 1,5— [c.181]

Результаты исследований по сопротивлению отделителя при двухкомпонентном потоке были обработаны в виде зависимости отношения критериев Эйлера при двухкомпонентном и однокомпонентном потоках от концентрации, иными словами, определялось удельное падение давления, представляющее собой отношение падения давления в отделителе при пуске материала (АРд ) к падению давления в отделителе при чистом воздухе [7, 45] [c.206]

При введении в поток газа мелкодисперсного твердого материала образуется теплоотдающий или тепловоспринимающий поток. Двухкомпонентный теплоноситель обладает рядом преимуществ по сравнению с однокомпонентным газовым. К числу таковых следует отнести высокую обьемную теплоемкость потока и значительное увеличение роли лучистого теплообмена (см. главу I). В случае взаимодействия двухкомпонентного теплоносителя с подвергающимся обработке дисперсным материалом в аппарате типа газовзвесь интенсивность теплосъема также повышается. Это обусловлено увеличением поверхности теплообмена за счет торможения обрабатываемого материала, искусственной турбулизацией пограничного слоя и наличием кондуктивного теплообмена при соударении частиц. Введение в поток газа третьего дисперсного теплоносителя рассматривается как метод интенсификации процесса теплообмена в газовзвеси. [c.177]

Клесмент [18, 73] разработал реакционные методы анализа газохроматографически разделенных соединений в двухкомпонентном газе-носителе (аргон, содержащий 5—30% водорода). Разделенные на хроматографической колонке соединения в потоке двухкомпонентного газа с реакционным компонентом поступают в реактор, в котором протекает реакция с участием водорода (дегидрирование, гидрирование или гидрогенолиз). Затем поток газа-носителя проходит через ловушку с адсорбентом, где поглощаются все соединения кроме газа-носителя. Катарометр регистрирует только изменение концентрации водорода в газе-носителе. При увеличении концентрации водорода (дегидрирование) пики направ- [c.244]

Рис. 20-3. Массообмен между пленкой двухкомпонентной жидкости (состоящей из веществ А и В), которая стекает вниз по внутренней стенке вертикальной цилиндрической трубки, и восходящим потоком двухкомпонентной газовой смеси (также содержащей вещества А и В)

Итак, рассмотрим систему, изображенную схематически на рис. 20-8. Установившийся поток двухкомпонентной газовой смеси движется в горизонтальном направлении вдоль плоской твердой поверхности у = 0. При этом происходит одновре- [c.591]

В отличие от непрерывного испарения рассматриваемый процесс протекает при постоянном отводе теплоты от потока двухкомпонентного пара би поступающего в конденсатор. Образующиеся вследствие неполной конденсации жидкость О с меньшим содержанием нижекиия-218 [c.218]

Схема каскада с двухкомпонентным потоком изображена на рис. 10-27. Для двухмольных потоков действительны зависимости [c.188]

На рис. 168 показана равновесная адсорбционная емкость силикагеля по различным углеводородам при адсорбции канодого из них из двухкомпонентной смеси, вторым компонентом которой является метан. Из рис. 168 видно, что динамическая равновесная емкость мало отличается от статической, т. е. в данном случае на величине емкости силикагеля мало сказывается влияние потока метана. [c.258]

Инжекторный смеситель (рис. 69) можно использовать для непрерывного смешения при приготовлении двухкомпонентного пропиточного раствора, для смешения компонентов перед формовкой алюмосили-катных катализаторов и т. д. При проходе через сопло 1 один компонент создает пониженное давление, способствующее подсасыванию в смесительную камеру 3 другого раствора и интенсивно перемешивается с ним. Смесь поступает в диффузор 2 и далее ее подают на последующую обработку. Различные методы расчета инжекторных смесителей рассмотрены в работах [26—28]. Диафрагмо-вый смеситель (рис. 70) состоит иэ корпуса-трубы 1, в которой на определенном расстоянии размещают несколько диафрагм 3 (дисков с отверстиями). Перемешивание происходит за счет повышения степени турбулентности жидкостного потока. Скорость смеси в расчете на полное сечение корпуса смесителя принимают равной 0,3—0,6 м/с. Число диафрагм —10—16 при расстоянии между ними 0,2—0,3 м. Потеря напора при этом составляет 5-10 —10 н/м на каждую диафрагму. [c.199]

I. Вид уравнений Фика показывает, что поток диффузии направлен в сторону меньшей концентрации. Это справедливо, если диффузия идет в двухкомпонентной системе, состоящей, например, нз соли в воде или иода в бензоле. Однако в трехкомпонентной системе, например, вода — бензол — иод, диффузия иода направлена в сторону большей концентрации. В термодинамической теории необратимых процессов такая возможность вытекает из выражения обобщенной движущей силы диффузии через градиент химического потенциала. Из постулатов Онзагера (которых мы здесь разбирать не будем) следует, что перенос в этом и подобных случаях определяется несколькими коэффициентами диффузии, которые могут быть положительными и отрицательными. [c.181]

Для простоты рассмотрим двухкомпонентную систему, состав которой в каждой точке пространства задается мольными долями компонентов Xi и Х2. В двухкомпонентной системе нельзя изменить концентрацию одного из компонентов, не изменяя концентрации другого. Из условия Х +Х2=1 вытекает /i = —/2. Это позволяет исключить один из двух взаимосвязанных диффузионных потоков [c.286]

Как мы видели, аналитический путь расчета даже в случае простейшей двухкомпонентной системы приводит к утомительным расчетам, связанным с многократным применением метода попыток. Здесь же появляются трудности еще и другого рода. Всякий расчет ректификации необходимо начинать с известного состава потока в каком-нибудь сечении колонны, например с известного состава ректификата или остатка. В случае двухкомпонентной системы в этом отношении затруднений не возникает, так как принятие концентрации одного компонента в любом потоке, в том числе и в конечных продуктах, однозначно определяет состав всего потока вследствие того, что сумма концентраций обоих компонентов равна единице. [c.366]

В формировании газодинамики доменной плавки особенно большое значение имеет кокс как наиболее прочный из шихтовых материалов. Агрегатное состояние кокса не меняется вплоть до момента сгорания на уровне фурм, чем обеспечивается в нижних горизонтах печи движение восходящих газовых потоков. Еще недавно кокс занимал до 70% объема доменной печи. В настоящее время в результате обогащения руд и их агломерации, применения дутья, обогащенного кислородО(М, и ряда других мероприятий объем кокса в печи снизился до 50%. Шихта практически стала двухкомпонентной кокс и агломерат, послойное расположение которых длительно сохраняется на пути опускатаия их в шахте печи. [c.3]

Двухкомпонентный теплоотдающий поток [91] был применен для интенсификации процесса теплообмена в газовзвеси в случае высокотемпературной термической обработки моно-дисиерсного материала по схеме, приведенной на рис. 1, в. [c.32]

В случае взаимодействия двухкомпонентного теплоносителя с подвергающимся термообработке дисперсным материалом в аппарате газовзвесь интенсивность теплосъема повышается. Это обусловлено не только основными преимуществами двухкомпонентного теплоносителя высокой объемной теплоемкостью потока и повышением роли лучистого теплообмена, но и увеличением поверхности теплообмена за счет торможения обрабатываемого материала, искусственной турбулизации пограничного слоя вокруг частиц и кондуктивного теплообмена при соударении последних. [c.32]

В экспериментах по исследованию гидравлического сопротивления двухкомпонентного потока на аппаратах, выполненных по схеме 2 (см. рис. 41), выявлялось влияние расходной концентрации дисперсного материала и расстояния между торцами встречных трубопроводов на коэффициент гидравлического сопротивления м- В качестве модельного материала был использован кварцевый песок с эквивалентным диаметром а м = 0,28 мм. Результаты эк пepи ieнтoв аппроксимируются следующей зависимостью [c.136]

Определение гидравлического сопротивления отделителя. Исследования ио аэродинамике отделителя были разбиты на две группы. Первая группа опытов была иосвящена оиределе-иню сопротивления отделителя при одиокомпонентном потоке, вторая — при двухкомпонентном. [c.204]

ОДНОКОМПО- нентный поток Д ОДН мм вод. ст. двухкомпонентный поток А-Рдв. мм вод. ст. одноком- понентный поток одн двухкомпонентный поток Епдц [c.205]

Таким образом, передача теплоты в рамках двухкомпонентной модели определяется гидродинамикой движения нормального и сверхтекучего компонента. Перенос теплоты и массы в Не-И неразделимы. Плотность теплового потока пропорциональна скорости нормального компонента [c.246]

Парный ПОТОК легче рассчитать и он является хорошей моделью, на которой можно изучить основные явления Система уравнений пограничного слоя, которые в совокупности описывают перенос момента, массы и энергии в двухмерном установившемся ламинарном нограничном слое двухкомпонентной смеси, имеет вид уравнение непрерывности [c.558]

Вывести уравнения, описывающие поля концентрации и температуры, а также уравнение переноса массы и тепла для ламинарного потока между неподвижной и движущейся поверхностями (поток ouette). Имеется в виду двухкомпонентная газовая смесь, причем один компонент течет только параллельно плитам, в то время как другой компонент выделяется на неподвижной поверхности и поглощается на движущейся поверхности. Доли массы и температуры на обеих поверхностях могут быть заданы. В другом случае рассмотрите условия, параллельные тем, которые описаны в разделе 16-2. [c.584]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология