Теплоотдача к другим жидкостям

В табл. 5 (Аккерман, 1932) приведены коэффициенты теплоотдачи от стенки трубки к воде при естественном движении последней. Для приблизительного расчета коэффициентов теплоотдачи других жидкостей необходимо полученный из таблицы коэффициент теплоотдачи для воды умножить на величину отношения [c.39]

Методика расчета пластинчато-ребристых теплообменников в основном совпадает с методикой расчета теплообменников любого типа, т. е. основана на использовании найденных экспериментально характеристик работы теплообменников с определенной геометрией теплопередающей поверхности. На фиг. 14 приведены некоторые экспериментальные кривые ( в случае однофазного потока). Характеристика теплоотдачи дана в виде зависимости критерия Стантона от числа Рейнольдса (для воздуха), вычисленного по эквивалентному гидравлическому диаметру. Эти кривые, конечно, неприменимы к любому типу поверхности теплообмена, но дают хорошее приближение для рифленых ребер, размеры которых приведены в таблице. Их можно использовать не только для воздуха, но и для тех газов, у которых критерий Прандтля Рг близок к значению Рг для воздуха. В случае других жидкостей и газов в приведенные [c.210]

ТЕПЛООТДАЧА К ДРУГИМ ЖИДКОСТЯМ Вертикальный поток [c.104]

Графики коэффициентов теплоотдачи. Для облегчения принятого порядка расчета коэффициентов теплоотдачи при турбулентном режиме течения на рис. П3.2 и П3.4 приведены графики для воды и воздуха при температуре 365° К, протекающих по длинным прямым каналам. Для определения коэффициентов теплоотдачи при других температурах и для других жидкостей и газов следует воспользоваться поправочными коэффициентами, определенными по рис. ПЗ.З и П3.5 по рис, П3.8 можно определить поправочный коэффициент, учитывающий влияние условий на входе. [c.58]

Изображение экспериментальных зависимостей q = f a), полученных при кипении различных жидкостей на горизонтальной плите, в логарифмической системе координат показывает, что все кривые имеют приблизительно одинаковый наклон, при котором /г = 0,70,83. Это дает возможность использовать результаты, полученные в опытах с некоторыми жидкостями, для расчетов теплоотдачи при кипении других жидкостей. [c.116]

Теплопроводность. Теплопроводность воды относительно велика по сравнению с теплопроводностью других жидкостей (кроме ртути). В этом отношении к ней близки глицерин и некоторые соляные растворы. Относительно большая теплопроводность воды является важным фактором для теплоотдачи, так как коэффициент теплоотдачи прямо пропорционален теплопроводности. [c.290]

По данным, основанным на опытах с кипящей водой в интервале абсолютных давлений 1—225 ат и с другими жидкостями, С. С. Кутателадзе предлагает формулу для определения коэффициента теплоотдачи при пузырьковом кипении жидкости на чистой поверхности, погруженной в большой объем [c.146]

Горячая вода в качестве нагревающего агента обладает определенными недостатками по сравнению с насыщенным водяным паром. Коэффициенты теплоотдачи от горячей воды, как и от любой другой жидкости, ниже, чем коэффициенты теплоотдачи от конденсирующегося пара. Кроме того, температура горячей воды снижается вдоль поверхности теплообмена, что ухудшает равномерность нагрева и затрудняет его регулирование. [c.313]

Определение коэффициентов теплоотдачи для любых других жидкостей и особенно растворов значительно сложнее. Разные исследователи, пользовавшиеся общим методом теории подобия, предложили формулы для определения коэффициентов теплоотдачи для различных жидкостей, однако эти формулы исключительно сложны по количеству входящих в них физических констант, а получаемые результаты во многих случаях не обеспечивают достаточную для практических расчетов степень точности. [c.319]

Систематизированный обзор зарубежных и отечественных работ по теплообмену при кипении за столь большой период опубликован впервые естественно поэтому, что книга не лишена недостатков. Так, рассмотрение данных, полученных при изучении теплоотдачи к воде и другим жидкостям, в различных разделах книги является искусственным. Вероятно, целесообразнее было бы уделить больше внимания описанию методики исследования, применяемой различными авторами, и схемам [c.7]

Зависимости, полученные автором для расчета коэффициента теплоотдачи при пленочном течении, пригодны при орошении водой. В заводской практике применяются аппараты, орошаемые снаружи не водой, а другой жидкостью (молоко, сливки, брага, пивное сусло и др.). Для того, чтобы использовать зависимости, полученные при стекании воды, для расчета таких аппаратов, была сделана попытка обработать результаты опытов на основе теории подобия в критериальной форме. Для условий решения задачи теплообмена при пленочном течении оказалось возможным представить результаты опытов в виде зависимости между критериями подобия [c.69]

Иной случай затвердевания (гранулирование) имеет место, когда капли радиусом R (шарообразная форма) с температурой затвердевания 0 находятся в охлаждающем потоке (воздух, другая жидкость) с температурой t и коэффициентом теплоотдачи а. [c.364]

Уравнение (1.36) получено в результате обработки опытных данных для масел, керосина, бензина и воды. Для воды, имеющей высокие удельную теплоемкость и теплопроводность, результаты несколько отличаются по сравнению с другими жидкостями. В интервале чисел Рейнольдса 2"103—10 обобщенная зависимость для теплоотдачи у воды проходит ниже, чем для органических жидкостей. [c.302]

Ввиду отсутствия достаточных экспериментальных данных для других жидкостей коэффициент теплоотдачи может быть приближенно определен следующим 0 бразом [c.279]

Поиск формулы для расчета коэффициента теплоотдачи от стенки к потоку жидкости продолжается уже около 100 лет. За последнее время наметились три противоположные точки зрения на характер конвективного теплообмена. Одни исследователи считают, что соответственно трем видам движения (ламинарный, переходный и установившийся турбулентный) сз ществуют и три вида закономерностей по теплоотдаче. Другие полагают, что для всей турбулентной области существует один закон теплоотдачи. Третья группа исследователей считает, что теплоотдача не зависит от Йе и должна определяться одним уравнением. [c.28]

Для любой другой жидкости коэффициент теплоотдачи при кипении можно определить как [c.311]

Другой способ преобразования отклонения уровня в давление (рис. 41,в) основан на том, что коэффициент теплоотдачи от жидкости к стенке термобаллона 1 (или I ) в десятки раз выше, чем от пара или газа. Средняя температура термобаллона 1 ниже температуры окружающей среды, но выше температуры агента в резервуаре и его паров. [c.83]

Коэффициент теплоотдачи для любых других жидкостей и растворов аг можно определить из соотношения [c.246]

Между механизмами теплоотдачи в жидкостях, текущих турбулентно и ламинарно, имеется существенное различие. Следовательно, определенные факторы, как например, средняя скорость жидкости у теплоотдающей поверхности, в общем могут оказывать более сильное влияние на тепловой поток при турбулентном движении, чем при ламинарном. Другие факторы (такие, как длина трубы) при ламинарном движении часто имеют большее значение, чем при турбулентном. Поэтому эти два случая излагаются отдельно. В первую очередь рассматривается более распространенное турбулентное течение. [c.280]

Горячая вода в качестве нагревающего агента обладает определенными недостатками по сравнению с насыщенным водяным паром. Коэффициенты теплоотдачи от горячей воды, как и от любой другой жидкости, ниже. [c.329]

Коэффициент теплоотдачи. Коэффициент теплоотдачи от воды к стенке или от стенки к воде больше, чем у других жидкостей. Значение коэффициента теплоотдачи а проточной воды изменяется в пределах от 300 до 6000 ккал1м час С. [c.290]

То, что источником энергии является процесс деления ядер, не имеет практически никакого значения для теплоотдачи кипящей жидкости. На пластинах, трубках или стержнях, нагреваемых пропусканием электрического тока, создаются примерно те же условия теплообмена, что и в ядерном реакторе. Однако в гомогенном реакторе, в котором делящийся материал входит в состав водного раствора соли, например уранил-сульфата, пар генерируется совершенно другим образом. Если в такой системе возникнет кипение, то генерирование пара происходит внутри объема жидкости, а не на обогреваемой поверхности, как это имеет место в гетерогенных реакторах. Так образуется пар в том случае, когда слегка перегретая относительно температуры насыщения жидкость подвергается инфракрасному облучению от внешнего источника, например от нагревательной лампы. [c.142]

Коэффициент а и показатели Ь, с для данной мешалки можпо определить путем опытов с типовой жидкостью, например, с водой. Коэффициенты теплоотдачи для других жидкостей можно рассчитывать по найденным а, Ь й с для данной или геометрически подобной мешалки. [c.420]

При нагреве изделий в жидкости благодаря высоким значениям коэффициента теплоотдачи от жидкости к металлу может быть достигнута несколько большая скорость нагрева. С другой стороны, благодаря намного большей теплопроводности жидкостей в сравнении с газами в них распределение температур должно быть более равномерным, а, следовательно, нагрев отдельных изделий или частей изделия будет протекать в идентичных условиях. [c.106]

Знание коэффициентов теплоотдачи к двухфазным паро- и газожидкостным потокам необходимо при расчете и проектировании аппаратов в различных отраслях техники. Эти данные требуются для расчета выпарных аппаратов и испарителей, работающих при естественной или вынужденной диркуляции паровых котлов (особенно при высоких давлениях), ядерных энергетических реакторов и многих других агрегатов. Сведения о процессе теплоотдачи к жидкости, постепенно испаряющейся при движении в трубах, весьма ограниченны. Это объясняется главным образом большим количеством величин, влияющих на процесс. Кроме того, в ранних исследованиях изучалось воздействие отдельных факторов на работу аппарата в целом. Полученные в таких работах данные не объясняли явления полностью. Ничего нового не удалось выяснить до тех пор, пока не были установлены величины, характеризующие теплообмен в отдельных сечениях трубы, т. е. при локальных значениях основных параметров [28,33,40] ). Трудности связаны также и с тем, что теплообмен может протекать при различных гидродинамических режимах. [c.25]

Поскольку коэффициент теплоотдачи зависит от множества факторов очень полезно для ориентировки знать его значения для некоторых типичных условий. В качестве отправной точки на рис. 5.8 показано влияние давления, теплового потока и скорости на входе на коэффициент теплоотдачи для течения воды в одноходовом пучке труб круглого сечения. Очевидно, что кривые на рис. 5.8 непосредственно неприменимы для других жидкостей или других условий. Важно найти соотношение данных, применимое для определения коэффициентов теплоотдачи в условиях пузырчатого кипения при вынужденной конвекции. Для получения исходных уравнений при выводе соотношения данных для различных жидкостей и различных рабочих условий было проведено аналитическое исследование факторов, оказывающих влияние на скорость, с которой паровые пузыри удаляются от поверхности нагрева в условиях пузырчатого кипения при вынужденной конвекции. Было получено несколько исходных уравнений. Из них авторы предпочитают уравнение Леви [c.95]

Теплоотдача при пленочном кипении Не-П по многим внешним признакам сходна с теплоотдачей при пленочном кипении других жидкостей, однако ее интенсивность, как и значение д, зависят от глубины погружения поверхности теплообмена в жидкость. Обратный переход в зону беспленоч-ного кипения (если д является независимой переменной) наступает при заметно меньшем значении (рис. 3.39). [c.247]

Последний вариант применяют при необходимости промежуточного охлаждения жидкости (абсорбента) или по другим причинам. С целью понижения температуры в абсорбере охлаждать следует именно жидкость, а не газ, так как коэффициент теплоотдачи от жидкости к тештопередающей поверхности на один-два порядка выше, чем от газа. Следовательно, для отвода теплоты абсорбции необходимая поверхность теплообмена в случае охлаждения жидкости намного меньше, чем при охлаждении газа. [c.918]

Наибольшее распространение получили кажухотрубчатые теплообменники (рис. IV. 24,в), представляющие собой пучок параллельных труб, помещенных в общий кожух с герметично присоединенными к нему по концам трубными досками. Через отверстия в досках проходят концы труб, которые закрепляются путем развальцовки или сварки. К трубным доскам крепятся крышки со штуцерами, через которые подается и отводится одна из жидкостей. Крышки и трубы образуют трубное пространство. В пространство между кожухом и наружной поверхностью труб (меж-трубное пространство) подается другая жидкость. При значительной длине труб и относительно небольшом диаметре кожуха может быть обеспечена структура потоков, близкая к противотоку. Однако вследствие турбулизирующего действия труб в межтрубпом пространстве некоторое перемешивание жидкости в нем неизбежно. Роль этого неблагоприятного фактора тем значительней, чем короче трубы. Но в коротких трубах, как было уже показано, больше относительный вклад концевых эффектов и выше коэффициенты теплоотдачи. Применение теплообменников с длинными трубами приводит к значительным термическим напряжениям вследствие неравномерного расширения кожуха и труб. При чередовании нагрузок, связанном с пуском и остановками оборудования, нарушается герметичность развальцовки. Поэтому в длинных теплообменниках развальцовке предпочитают крепление труб с помощью сварки. Для предотвращения деформации труб из-за термического расширения на кожухе делаются линзовые компенсаторы (рис. IV. 24, в) или применяют аппараты с плавающими головками (рис. IV. 24, г) либо с и-образными трубами, принцип устройства которых ясен из рис. IV. 24, д. [c.356]

К опасным нарушениям технологического режима и разрывам теплообменных элементов во взрывоопасных производствах приводят ошибки в аппаратурном оформлении и при ведении процессов. Например, иногда не учитываются особенности теплоотдачи кипящей жидкости. Как известно, при кипении жидкости пар имеет температуру насыщения, зависящую от давления в аппарате. При интенсивном парообразовании кипящая жидкость перегревается и имеет температуру несколько выше температуры насыщения. Наибольший перегрев жидкости наблюдается около обогреваемых стенок, причем отдельные точки поверхности стенок (бугорки, шероховатости, пузырьки адсорбированных на поверхности газов и т. д.) являются центрами парообразования, т. е. местами образования пузырьков пара, которые при определенном росте отрываются, охлаждая жидкость вблизи данного центра. При таком ядерном или пузырьковом процессе с увеличением удельной тепловой нагрузки возрастает перегрев жидкости и до определенного предела коэффициент теплоотдачи. Однако при достижении некоторого критического значения удельной тепловой нагрузки <7кр [для воды при атмосферном давлении <7кр = 4,19-10 Дж/(м2-ч)] число центров парообразования становится настолько большим, что отдельные пузырьки сливаются друг с другом, образуя сплошную паровую пленку, которая отделяет жидкость от обогреваемой поверхности стенок. При таком пленочном режиме кипения коэффициент теплоотдачи резко снижается, и разность температур между стенкой и жидкостью становится весьма большой, что многократно приводило к опасным перегревам стенок ап-пярятов (например, при обогреве горячими топочными газами), к их разрывам, выбросам горючих продуктов и крупным авариям. [c.184]

В общем случае в вектор а входит 6 компонент, однако ниже для упрощения задачи к числу неизвестных параметров отнесены только коэффициент теплоотдачи газа жидкости аг и расходный мнояситель а, в уравнении перетока кислоты из одной камеры в другую. Компоненты а , линейно входят в функции [c.320]

При обогреве паровыми спутниками и змеевиками линий и хранилищ для застывающих продуктов необходимо предотвратить возможность замораживания этих спутников или арматуры, подводящей к ним пар и отводящей конденсат. Некоторые органические жидкости (спирт, бензол и др.) могут закипать при обогреве их паром, особенно, если в хранилище остается небольшой остаток низкокнпящего вещества. Другие жидкости темнеют и осмоляются при обогреве паром. В этих случаях более желателен обогрев жидкими теплоносителями (например, антифризами, о-дихлорбензолом, растворами хлористого кальция), обеспечивающими мягкие условия теплообмена благодаря пониженному коэффициенту теплоотдачи от жидкости к стенке. [c.95]

В случае развитого кипения, протекающего в зоне теплоотдачи, реализация данного подхода резко усложняется в связи с тем, что в зонах кипения необходимо учитывать дополнительное влияние на интенсивность теплоотдачи перемешивания жидкости от кипения, термическое сопротивление паровой пленки, уровень или массу жидкости в контуре и ряд других факторов, что и вынуждает переходить кописанию процессов теплоотдачи в критериальной форме по зонам. [c.53]

Широкое распространение в качестве теплоносителя находит насыщенный водяной пар благодаря высокому коэффи-циенту теплоотдачи при конденсации [до 20 000 Вт/(м -°С)], постоянству температуры на поверхности нагрева, возможности тонкого регулирования температуры, относительной дешевизне и термической устойчивости. Однако применение его ограничивается сравнительно невысокими температурами, так как при повышенных температурах насыщенный водяной пар имеет высокое давление. Так, уже при 310°С его давление 100 кгс/см (/ р = 374,16°С, ркр = 225 кгс/см ). Использование такого пара целесообразно только в случае, если аппарат работает при соответствующем давлении. Для аппаратов, работающих при нормальном давлении, применять пар высокого давления для обогрева бессмысленн о, так как придется конструировать аппарат, способный выдерживать давление теплоносителя. Примером, иллюстрирующим целесообразность --иенельзевания водяного нара г вьшокего давления, является про-цесс гидратации этилена, протекающий при 260—270 °С и давлении 70—80 кгс/см . Горячая вода применяется в качестве теплоносителя обычно для нагревания до температур не более 100°С. По сравнению с насыщенным водяным паром коэффициент теплоотдачи от горячей воды, как и от любой другой жидкости, ниже. [c.278]

Расплавленные металлы имеют почти ту же вязкость, что и многие жидкости, но они обладают почти в 100 раз большей, теплопроводностью и, следовательно, числами Прандтля намного меньше, чем 1. Из-за высокой тенлопроводности отношение количеств передаваемого тепла по молекулярному механизму и по вихревому намного больше, чем у большинства других жидкостей. В результате этого большую часть обычных зависимостей для коэффициентов теплоотдачи нельзя применять к расплавленным металлам здесь понадобились специальные зависимости. [c.361]

Был произведен ряд экспериментов с применением двух рабочих жидкостей — воды и четыреххлористого углерода, обладающих весьма различными физическими свойствами. Применение таких жидкостей вызвано необходимостью получения уравнений теплообмена при кипении на горизонтальной и вертикальной поверхности нагрева, имеющих общую применимость. В табл. 31 приведены значения теплофизических констант, которыми следует пользоваться при составлении общего уравнения теплоотдачи. Экспериментом установлено, что теплоотдача при ядерном кипении подчиняется различным законам в зависимости от величины теплового потока. Переход от одного к другому закону совершается в пределах от 5000 до 10 000 ккал1м час для горизонтальных 112 [c.112]