Ш Схемы центробежных форсунок

КОНСТРУКТИВНЫЕ СХЕМЫ ЦЕНТРОБЕЖНЫХ ФОРСУНОК [c.163]

Рассмотренные схемы центробежных форсунок включают только принципиально различные конструкции и далеко не исчерпывают всех схем форсунок, используемых в многочисленных вариантах топочных устройств. [c.174]

При рассмотрении конструктивных схем центробежных форсунок видно, что в их основе заложен один и тот же принцип пленочного истечения топлива. Поэтому расчет любой центробежной форсунки строится с использованием закономерностей работы простой односопловой центробежной форсунки. Расчет форсунки в конечном счете должен дать возможность определить ее основные геометрические размеры, которые обеспечивают требуемую для данных условий сжигания тонкость распыливания при заданных расходной характеристике и угле факела. [c.174]

КОНСТРУКТИВНЫЕ СХЕМЫ И МЕТОДЫ КОНТРОЛЯ РАБОТЫ ФОРСУНОК Схемы центробежных форсунок [c.150]

Из схемы центробежной форсунки (рис. 5. 11) видно, что тангенциальный подвод жидкости закручивает поток и жидкие частицы в корпусе форсунки в результате сложения поступательного и плоского циркуляционного (вихревого) движения имеют спиральные траектории. Постоянство момента количества движения приводит к тому, что при истечении жидкости из центробежной форсунки в газовую среду в ее центральной части (по оси форсунки) возникает газовый вихрь. В результате жидкость вытекает в виде [c.277]

Рис. 7. Схема центробежной форсунки (б s 90°).

Рис. 38. Конструктивные схемы центробежных форсунок

Рнс. 40. Схема центробежной форсунки с соплом Лаваля [c.100]

Рассмотрим несколько схем центробежных форсунок, в том числе и двухступенчатых, у которых к обычному центробежному распылителю присоединена воздушная распыляющая часть. Такие форсунки, как показывает опыт эксплуатации, обеспечивают дисперсность жидкости лри небольших давлениях сжатого воздуха. [c.106]

Конструктивные схемы центробежных форсунок хорошо известны [1—3]. В гл. 3 приведены конструкции регулируемых центробежных форсунок, применяемых в авиационных газотурбинных двигателях. [c.7]

Отступления от показанной на рис. 20 конструктивной схемы центробежной форсунки могут оказать некоторое влияние на ее гидравлические характеристики. [c.37]

Рис.4.11. Принципиальная схема центробежной форсунки

Рис. 3.10. Схемы центробежных форсунок [9] а — тангенциальной б — шнековой в - эвольвентной

Рис. 2.13. Схема идеальной центробежной форсунки

Так как численное значение w в различных условиях не может расти беспредельно с уменьшением г, то согласно этой теории центральная область камеры жидкостью не заполняется. Возникающий в ней воздушный вихрь сообщается непосредственно с атмосферой через выходное сопло форсунки. Истечение вращающейся жидкости из сопла происходит, следовательно, через кольцевое сече- д., схема центробежной ние, радиус внешней ок- форсунки. [c.95]

Такая схема процесса распада струи жидкости дает представление о физической сущности явлений распыления, происходящих в механических струйных и центробежных форсунках. [c.29]

ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА ЦЕНТРОБЕЖНЫХ ФОРСУНОК сложных СХЕМ [c.192]

Изложенные выше основные расчетные зависимости для простой центробежной форсунки могут быть использованы для расчета форсунок более сложных схем. Так, работу двухступенчатой одноконтурной форсунки (см. рис. 78, а) можно рассматривать как работу одноступенчатой форсунки с подачей топлива по двум системам тангенциальных отверстий. Как и для простой одноступенчатой форсунки, приравнивая изменение момента количества движения моменту трения, получим уравнение (5. 1). Для условия работы обеих ступеней решение этого уравнения следует разбить на два этапа. Вначале подсчитывается величина момента движения топлива на участке, определяемом расстоянием между тангенциальными отверстиями первой и второй ступеней, затем на втором участке — от тангенциальных отверстий до выходного сопла —для всей массы топлива, поступающего через обе ступени. Для практических расчетов можно принять, что оба потока (первой и второй ступени) в камере закручивания движутся независимо, а момент движения топлива в сопле равен сумме моментов движения топлива в обеих ступенях. Тогда решая уравнение 5. 1) для обоих потоков, получим [c.192]

Рис. 1. Расчетная схема определения основных параметров рабочего процесса центробежной форсунки для случая б = 90°.

Определим величину Рц (вторую составляющую силы Р ор.г). связанную со стоком жидкости в сопло. Для обычно применяемых центробежных форсунок она мала в сравнении с составляющей Р , связанной с вращением жидкости в форсунке. Поэтому ее можно определить приблизительно. Расчетная модель схематично представлена на рис. 3. Согласно принятой схеме, предполагается, что жидкость равномерно стекает к соплу. Значение P [c.26]

Рис. 11. Расчетная схема определения тангенциальной скорости входа жидкости в вихревую камеру для раскрытой центробежной форсунки.

Рис. 25. Схема движения жидкости в центробежной форсунке ТК — эпюра скоростей движения жидкости на выходе из тангенциального канала в сечении 1—1 -, ВК — эпюра скоростей движения жидкости в вихревой камере в сечении 2 — 2.

Рис. 50. Схема истечения жидкости и5 сопла центробежной форсунки

Примерная схема подачи раствора в центробежные форсунки, обеспечивающая выполнение рассмотренных требований, представлена на рис. 85. Раствор насосом высокого давления 1 подается к распределителю 2. К нему [c.180]

Рис. 85. Схема подачи жидкости к центробежным форсункам

Для получения данных по дисперсионным характеристикам центробежных форсунок, используемых в котельных установках, было проведено экспериментальное исследование мелкости распыливания по методу замены топлива моделирующим веществом — церезином марки 57 с присадкой полимера изобутилена [44]. Опыты проводились на экснериментальной установке, схема которой приведена на рнс. 5. 9. Исследуемые форсунки представлены на рис. 5. 14, а, в, г. В некоторых опытах применялись также форсунки с входными каналами, расположенными под углом к оси сопла (см. рис. 5. 14, б). Данные исследованных форсунок приведены в табл. 5. 6. [c.309]

Применение одной механической центробежной форсунки, расположенной по оси циклонного реактора (рис. 15, а), было связано с грубым распылом и не обеспечивало достаточной равномерности распределения капель по сечению реактора. Рассматриваемая схема подачи сточной воды, как наиболее простая, может найти применение только в [c.36]

В схеме, показанной на рис. 15, г, сопла форсунок располагаются в зоне максимальных скоростей газового потока, которая в каждом сечении циклонного реактора находится на окружности с диаметром, близким к диаметру его пережима. Воздействие больших относительных скоростей на пелену вытекающей жидкости из сопла механической центробежной форсунки обеспечивает более тонкий ее рас- [c.39]

В последние- годы в схему установок низкотемпературной сепарации были внесены изменения. В частности, на некоторых установках НТС применена подача ингибитора гидратообразования в теплообменную аппаратуру. На Газлинском промысле по схеме обустройства предусматривалась осушка газа в абсорбере с последующим выделением тяжелых углеводородов в низкотемпературном сепараторе. По предложению ВНИИГаза и Газлинского газопромыслового управления (ГПУ) на всех технологических линиях установки НТС в каждую из четырех секций теплообменников второй ступени и в испарители-холодильники были вмонтированы распыливающие устройства (центробежные форсунки с завихрителем, имеющим диаметр сопла [c.83]

Рис. 4. Схема установки для исследования гидродинамики и массообмена в факеле центробежной форсунки

Рис. 73. Схема центробежной форсунки с камерой закручя-вания. Движение частиц жидкости А — в сопле Б — в камере закручивания

Рис. 12. Схема центробежной форсунки с круглыми тангенци-а.чьными входными каналами

Рассматривая различные конструктивные схемы центробежных форсунок, обеспечивающих надежную работу агрегатов, следует отметить, что в некоторых технологических процессах часто возникает необходимость регулировать расход жидкости в достаточно широких пределах, сохраняя при этом удовлетворительное качество распыления на малых расходах. Изменяя давление, трудно абеопечить приемлемые характеристики, процесса в широких пределах расхода жидкости. Известно, например, что в обычной центробежной форсунке расход жидкости 1пр иблизительно прямо пропорционален корню (квадратному из (перепада давления, так что для увеличения расхода топлива в 20 раз требуется увеличить перепад давления в 400 раз. [c.102]

Изменение состава факела по массе и размеру происходит также и в радиальном направлении. Из уравнений траектории движения капель (4. 18) и (4. 19) следует, что крупные капли расположатся на периферии факела, а мелкие — ближе к центру. На рис. 65, а представлена схема одного из характерных распределений капель по сечению факела, полученного авторами прн исследсванин ряда центробежных форсунок. Каждая линия дает вес капель определенного размера, отнесенных к весу топлива в данной точке. Как следует из приведенных зависимостей, на периферии содержится небольшое количество мелких капель, что противоречит уравнению (4. 19). Отклонение мелких капель от [c.142]

Пленочное истечение в ряде конструкций центробежных форсунок достигается с помощью диска (шайбы) с тангенциальными прорезями, который устанавливается перед сопловым отверстием (рис. 75). По такой схеме изготовляются форсунки для котельных установок заводом Ильмарине [181]. Конструкция форсунок с такими шайбами несколько сложнее, чем ранее рассмотренная. Кроме того, наличие нескольких деталей, центрируемых по корпусу форсунки, чтобы избежать смещения осей камеры закручивания и сопла, требует очень точного изготовления. Более рациональная конструкция, обеспечивающая лучшую центровку осей [c.166]

Процесс разрушения капель в потоке воздуха исследовался A.A. Бузуковым. Установлено, что под действием воздушного потока в капле жидкости образуется вмятина, затем капля принимает форму выпуклой пленки, лопается и дробится. Максимальный размер капли, могущей существовать в факеле, определяется из условия равенства силы поверхностного натяжения и силы аэродинамического давления. Другая схема дробления струи на капли в простейшем виде представляется как разрыв пленки, являющейся продолжением окружности сопла, под действием сил турбулентных пульсаций. Третья схема распада струи строится на предположении И. Е. Ульянова о том, что причиной разрушения единого потока жидкости на капли являются кавитационные процессы. При высокой скорости течения топлива в сопловом канале статическое давление снижается до значений, соответствующих упругости паров, в потоке при этом образуются кавитационные зоны в виде отдельных пузырьков. По выходе из сопла давление восстанавливается до атмосферного, а пузырьки исчезают, разрушая целостность струи. К. К. Шальпев установил, что число срывов кавитационных каверн п зависит от скорости течения жидкости W. При этом число срывов за одну секунду равно n = 28w при w = = 8,0 ч- 1,2 м/с. При более высокой скорости потока кавитационные пузырьки образуются не только на поверхности, но и внутри струи, что приводит к истечению парожидкостной эмульсии. Наличие завихренного движения (у центробежных форсунок) или попадание жидкости в струю пара (у форсунок с паровым распыливанием) интенсифицирует образование кавитационных пузырьков по всему сечению струи. [c.37]

При обезвреживании сточных вод с высокой концентрацией горючих примесей можно применять пневматические форсунки низкого давления. В этом случае расход воздуха на окисление примесей может быть достаточным и для распыливания сточной воды. Применение этих форсунок при обезвреживании сточных вод с низкой концентрацией горючих примесей привело бы к неоправданно повышенному расходу воздуха в реактор и перерасходу топлива на процесс. Существенным недостатком механических центробежных форсунок является их повышенная склонность к засорению при распыливании жидкостей, загрязненных механическими примесями, особенно при малой их производительности. При распыливании таких жидкостей следует применять пнев.мзтическке (паровые) форсунки высокого давления вихревого типа. Повышенные затраты на распыл в данном случае оправдываются повышением надежности работы форсунок. Кроме того, при высокой концентрации горючих веществ в сточной воде целесообразно также применение пневматических форсунок низкого давления. Возможные варианты установки форсунок для распыливания сточных вод в циклонном реакторе показаны на рис. 15. Варианты подачи сточной воды по схеме рис. 15, а, б были опробованы авторами на стендовом циклонном реакторе МЭИ [100]. [c.36]

В схеме применяются центробежные форсунки тангенциального I шнекового типов, которые обеспечивают высокодисперсное рас-1ыление жидкого карбонила [241, 281]. Форсуночные головки раз-1ИЧНЫХ типов во избежание разложения Ре(СО) 5 оборудованы финудительной системой охлаждения [21]. [c.125]

По условиям предварительного смесеобразования механические центробежные форсунки, устанавливаемые в воздушных соплах циклонного реактора навстречу потоку воздуха, в какой-то мере приближаются к газовым горелкам предварительного смешения. Соответствуюшим подбором геометрической характеристики форсунки, давления топлива и скорости воздуха в соплах можно обеспечить достаточно равномерное распределение топлива по сечению воздушного потока и отсутствие сепарации капель на стенках воздушных сопел. При сжигании дистиллятных топлив на горячем воздухе возможно значительное предварительное испарение капель. Известны методы, по-зволяюшие приближенно рассчитывать для рассматриваемой схемы траектории движения капель и местные концентрации топлива [149, 150]. [c.86]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология