Анализ жидкостей содового производства

АНАЛИЗ ЖИДКОСТЕЙ СОДОВОГО ПРОИЗВОДСТВА [c.436]

АНАЛИЗ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ЖИДКОСТЕЙ СОДОВОГО ПРОИЗВОДСТВА [c.208]

Теплоемкость жидкостей содового производства рассчитывается по модифицированному нами методу [ 2-3], принятому после сравнительного анализа предложенных в литературе /" 6-8 методик [c.372]

АНАЛИЗ АММОНИЗИРОВАННОГО РАССОЛА, ЖИДКОСТИ КОЛОНН, ЖИДКОСТИ ФИЛЬТРОВ И ДИСТИЛЛЕРНОЙ ЖИДКОСТИ содового ПРОИЗВОДСТВА [c.75]

Методы анализа состава жидкостей содового производства [c.75]

Поверхностное натяжение жидкостей содового производства вычисляется по методике, основанной на следующей закономерности 187] — поверхностное натяжение раствора электролита однозначно определяется величиной давления насыщенного пара воды над ним и не зависит ох индивидуальных особенностей растворенных веществ. Как показал анализ, зависимость поверхностного натяжения от давления насыщенного пара может быть принята линейной указанной закономерности подчиняются растворы неразлагающихся при нагревании солей для которых была получена формула [c.53]

Теплоемкость жидкостей содового производства определяется по модифицированному нами методу А. Б. Здановского [79, 801, принятому после сравнительного анализа предложенных в литературе [c.53]

При высоком использовании натрия рассола в производстве циркулируют значительно меньшие объемы жидкостей. Поэтому определение объемов циркулирующих жидкостей и своевременный анализ причин их увеличения по отдельным станциям завода является обязательным на всех содовых заводах. [c.276]

В качестве исходных данных для расчета физико-химических свойств (ФХС) и условий газопарожидкостного равновесия (ГПЖР) используют температуру раствора (/, °С) и концентрации растворенных компонентов (солей и оснований). При выполнении химических анализов жидкостей содового производства обычно определяют содержание (в н.д.) диоксида углерода Ясог, общего аммиака Якнз. об иона хлора Нс и общую щелочность (прямой титр) Яп. т. [c.32]

В результате критического рассмотрения применимости ряда методов нами был найден и разработан удобный и довольно быстрый метод анализа SO4 в дистиллерной жидкости содового производства, основанный на комплексометрическом титровании избытка РЬ + после осаждения SO4 в виде PbS04, с экстракционным определением конечной точки [6]. [c.118]

Плотность жидкостей содового производства расяиты-вается методом коэффициентов / 14,15 J, принятым нами после анализа и проверки других рекомендуемых методик 2,3,6 у [c.374]

Плотность жидкостей содового производства рассчитывают методом коэффициентов [91, 92], принятым нами после анализа и проверки других рекомендуемых в литературе методик. По методу коэффициентов, предложенному Л. Л. Эзрохи, используется эмпирическая формула [c.56]

В книге используется Международная система единиц (СИ), и, как исключение, применяется внесистемная единица измерения концентрации — нормальное деление (н.д.), которая традиционно широко употребляется специалистами содового производства (одно нормальное деление соответствует 1/20 экв. вещества в 1 л раствора). В тексте также применяются принятые в содовой промышленности понятия прямой титр раствора, общий и связанный аммиак. Прямой титр (общая щелочность) раствора определяется титрованием пробы жидкости, содержащей карбонатные соли натрия и аммония, а также аммиак в виде ЫНЮН, нормальным раствором соляной или серной кислоты в присутствии индикатора — метилоранжа — до окрашивания пробы в розовый цвет. Результаты анализа выражаются в н.д. Аммиак, входящий в состав хлорида аммония и сульфата аммония (связанный аммиак), не определяется прямым титрованием. Общее количество аммиака в растворе, куда входят все аммиачные соединения, определяется формальдегидным методом [1] связанный аммиак — по разности между общим содержанием аммиака и прямым титром и выражается в нормальных делениях. [c.15]

Результаты расчета теплообменника дистилляции приведены в табл, 1,29, из которой следует, что для достижения заданных концентраций диоксида углерода и аммиака в жидкости после ТДС необходимо установить десять противоточных контактных элементов. Приведенная методика позволяет сравнительно просто определить необходимое число контактных элементов для десорберов содового производства. Следует подчеркнуть, что проектный расчет десорберов гораздо сложнее [13] и соверщен-ствуется по мере анализа экспериментальных данных, [c.174]

Межфазное равновесие систем КНд—Н2О, N113—СО2—Н О как бессолевых, так и с солевым составом, близким к реальным жидкостям аммиачно-содового производства, изучалось многими исследователями — детальный обзор и анализ этих работ дан в книге [6]. В последнее время данные по равновесию газожидкостных систем содового производства были сущестаенно дополнены [8, 73, 74]. [c.39]

А. Б. Здановским [80, 81], связан со значительным объемом вычислений и использованием специальных таблиц. Лучшие результаты дает линейная аппроксимация в диапазоне концентраций, встречающихся в практике содового производства, которые далеки от предельных концентраций в насыщенных растворах. Как показал анализ, выполненный численными методами [82], в качестве одного из узлов интерполяции следует принять точку, соответствующую О,Saft, где — максимальная в промышленной практике концентрация к-ш соли в жидкостях содового произЬодства (значения приведены в табл. 6). Для расчета коэффициентов использовали табличные значения у или давления паров воды над раствором (jP) и над чистой водой при той же температуре (PJ из справочников [79, 83, 84]. [c.51]

Гидродинамика процесса по существу- полностью определяет его математическую модель. Вид основных уравнений непосредственно следуетиз структуры потоков жидкости и парогазовой смеси в контактном устройстве, предельные гидродинамические режимы служат ограничением области существования решения математической модели процесса, межфазный массоперенос, определяющим фактором которого в интенсивных режимах служит взаимодействие потоков фаз, также во многом есть функция гидродинамических параметров процесса. Поэтому самое пристальное внимание следует уделять анализу и обобщению гидродинамических зависимостей моделируемого процесса, что делается далеко не всегда. Авторы многих работ основное внимание уделяют сравнительной оценке эффективности различных контактных устройств по к. п. д., объемам переведенной в дисперсное состояние жидкости и т. п. Нет, в частности, ни одной работы в области содового производства, в которой исследовалась бы структура жидкостного потока в контактных устройствах. [c.94]

Характеристика работ. Ведение технологического процесса очистки газа от пыли, примесей, тумана мышьяково-содовым и поташным способами, болотной рудой или промывкой его аммиачной водой, водой или другой жидкостью в аппаратах, работающих по принципу использования действия инерционных сил. Прием газа, предварительное охлаждение его, подача и равномерное распределение орошающей жидкости з аппаратах. Поддержание температуры газа и орошающих жидкостей, а также концентрации в каждом аппарате в лределах, установленных технологическим режимом улавливание пыли, поглощение тумана и других примесей. Осушка газа и передача осушенного газа в последующую аппаратуру. Улавливание брызг. Регенерация масел, раствора. Передача промывных жидкостей в отстойники и холодильники для очистки от загрязнений и охлаждения. Отбор проб для контроля производства и проведение анализов, регулирование температуры, концентрации, плотности орошения, заданного процента содержания влаги в осушенном газе и других показателей ведения процесса. Выполнение расчетных функций. [c.73]