Стекающие пленки жидкости

Рис. 6-18. Распределение скоростей по толщине стекающей пленки жидкости

Центробежные скрубберы. Процесс мокрой очистки может быть интенсифицирован прн проведении его в поле центробежных сил. Такую очистку проводят в циклонах (см. стр. 229), стенки которых смачиваются непрерывно стекающей пленкой жидкости, или в центробежных скрубберах. [c.237]

Для жидкой фазы рассчитываем ВЕП по формуле (625), в которой приведенная толщина стекающей пленки жидкости [15] [c.356]

Минск, 1972, стр. 221. Межфазовая турбулентность в вертикально стекающей пленке жидкости при хемосорбции. [c.268]

Коэффициент теплоотдачи от стенки к свободно стекающей пленке жидкости при ламинарном и турбулентном режимах течения и Рг = 4- 300 можно рассчитать по уравнению [c.199]

Они бывают одно- и многотрубные (типа кожухотрубных теплообменников с пленкой жидкости, стекающей по трубам, и с охлаждением рассолом или водой, циркулирующими в межтрубном пространстве). Иногда пленочные реакторы состоят из нескольких концентрических цилиндров в часть образованных ими кольцевых пространств подают реагенты, а в остальных циркулирует охлаждающая вода (рис. 93, г). Органический реагент вводят сверху через специальные дозирующие устройства, что обеспечивает на стенках образование равномерно стекающей пленки жидкости. Разбавленный воздухом 50з подают тоже сверху, прямотоком к жидкости, причем, чтобы ЗОд не попадал в верхнюю часть реактора, туда вводят воздух, а разбавленный 80з подают через специальные трубы, опущенные в реакционное пространство. [c.326]

По конструктивному исполнению реакторы со стекающей пленкой жидкости можно подразделить на два вида трубчатые и пластинчатые. [c.128]

Известны теоретические расчеты совместного тепло- и массообмена при абсорбции гравитационно стекающей пленки жидкости без учета влияния газового потока или градиента поверхностного натяжения на эффективность тепломассообмена [17]. Между тем, эти неучитываемые факторы могут существенно влиять на эффективность процесса тепломассообмена. [c.15]

Ш e к p и Л а д 3 e H. Г., М e с т в и p и ш в и л и Ш. А. Экспериментальное исследование влияния процесса конденсации на переход к турбулентному режиму течения в стекающей пленке жидкости, обтекаемой спутным потоком газа. — ИФЖ, 1971, т. 20, № 1, с. 17—21. [c.142]

Для определения в уравнениях (4.64) - (4.68) характеристик турбулентного обмена принято, что данные коэффициенты в ядре потока имеют примерно одинаковые значения в каждом из каналов, образованными насадочными элементами и стекающей пленкой жидкости. Тогда в радиальном [c.141]

Рассмотрим насадочный слой длиною I и сечением состоящий из каналов определенного эквивалентного диаметра. Предполагаем далее, что в результате предварительного захлебывания насадочной колонны поверхность каналов оказывается полностью смоченной жидкостью, а в рабочих условиях колонны стекающая вниз пленка жидкости занимает только часть смоченной поверхности каналов. С учетом этой модели из баланса сил, действующих на элементарный объем потока пара, движущегося в канале противотоком стекающей пленке жидкости, получим [c.85]

Уравнение (6.86) определяет объемный расход стекающей пленки жидкости. Значение V находят по уравнению расхода [c.130]

Здесь — коэффициент диффузии компонента в жидкой фазе, м /с б р = — приведенная толщина стекающей пленки жидкости, м [c.218]

Для потока газа внутри трубы диаметром d навстречу стекающей пленке жидкости толщиной б по данным многочисленных экспериментов можно принять I = 358/ф + 0,205/ф , где [c.96]

Для дегазации высоковязких жидкостей при кипении предложено много различных конструкций аппаратов, описанных подробно в работе [35]. Большинство из них выполнены так, что дегазация при кипении происходит в тонкой, свободно стекающей пленке жидкости, которая после дегазации собирается в нижней части аппарата (рис. IV. 7, б). Предложены, однако, аппараты, где жидкость диспергируется в виде струек или распределяется в виде тонкой пленки на поверхности движущихся в аппарате устройств, например, валов, дисков или спиц. [c.126]

Таблица 2.7. Значения коэффициентов турбулентной диффузии в стекающей пленке жидкости

Опытные данные по скорости хемосорбции СОа удовлетворительно описываются уравнениями, включающими коэффициент молекулярной диффузии. В то же время установлено [8], что в условиях поверхностной конвекции, развивающейся при хемосорбции в стекающей пленке жидкости, скорость физического массопереноса не подчиняется ни одной из современных теорий. Результаты экспериментов по одновременной хемосорбции СОг и десорбции инертных газов можно объяснить в соответствии со следующей гипотезой. [c.131]

Пленки и струи. При описании элементарных актов массопередачи в стекающей пленке жидкости и струях газа и жидкости система уравнений гидродинамики и конвективной диффузии рассматривается для плоской задачи также в приближении гидродинамического и диффузионного пограничных слоев. Для стационарного распределения скоростей и концентраций компонентов в потоках [c.83]

При разделении положительных смесей в насадочных колоннах также наблюдалось увеличение интенсивности массопередачи, которое было вызвано в основном стабилизацией стекающей пленки жидкости [84]. [c.106]

Если считать равным нулю напряжение сдвига на наружной границе пленки, т. е. пренебречь трением на границе между жидкостью и газом, то касательное напряжение в стекающей пленке жидкости можно выразить уравнением [c.139]

Толщина стекающей пленки жидкости. В связи со сложностью вычисления толщины стекающей пленки жидкости рассмотрим общий метод решения задачи. [c.88]

Рис. VI 1.7. Зависимость коэффициента теплоотдачи от плотности орошения при испарении и кипении стекающей пленки жидкости при атмосферном давлении и = 20 кВт/м по данным разных авторов

Зования не является регулярным. Изменение параметров волн по мере стекания пленки также предопределяет зависимость коэффициента массоотдачи от длины орошаемого канала. Кроме того, как показали исследования с механическими турбулизаторами, в гравитационно стекающей пленке жидкость в седловинах волн перемешана не полностью. Влияние характера волнообразования и сопряженного с этим явлением перемешивания в пленке может быть выражено в результирующем уравнении критерием Яе . и комплексом //б. [c.84]

При расчете коэффициента теплопередачи с целью нахождения необходимой поверхности теплообмена основную сложность представляет определение коэффициента теплоотдачи от стенки к гравитационно стекающей пленке жидкости при кипении последней. [c.161]

Введение в уравнение (11.83) симплекса дэ/ Н) связано с релаксацией диффузионного потока по длине стекающей пленки жидкости [9]. В то же время, если принимать во внимание эффект интенсификации массоотдачи в жидкой фазе за счет закру- [c.124]

Одними из наиболее важных элементарных процессов переноса являются процессы, происходящие в стекающих пленках жидкости. Их характеристики зависят от параметров течения и коренным образом различаются для различных гидродинамических режимов (ламинарного, волнового, турбулентного). В частности, это является следствием поверхностных явлений, изменяющих тип течения (загрязнение поверхностно-активными веществами, динамическое взаимодействие с газовой фазой). Интерес к проблемам процессов переноса в пленках жидкости всегда был очень велик. Это объясняется высокой интенсивностью обмена, обусловленной малой толщиной пленок. Изучение процессов переноса в жидких пленках составляет основу моделирования абсорбционных и ректификационных насадочных колонн, испарителей, теплообменников и т. п. [c.9]

Из рис. 202 следует, что характер зависимости разделяющей способности от скорости пара для различных насадок один и тот же и остается таким же и для различных смесей. Для всех насадок наблюдаются режимы, отвечающие определенным гидродинамическим состояниям. При сравнительно малых нагрузках колонны увеличение скорости пара снижает разделяющую способность насадки. Гидродинамическое исследование показало, что в условиях этого режима жидкость движется без вихреобразования. Время контакта фаз, которое может быть косвенно выражено через время пребывания жидкости в насадке в пределах этого режима, уменьшается с увеличением скорости пара, поскольку отношение удерживающей способности насадки к количеству жидкости, стекающей в единицу времени, уменьшается. Общая поверхность контакта фаз при этом режиме не изменяется, так как жидкость стекает без завихрений, а увеличение ее количества лишь повышает толщину стекающей пленки жидкости. Поверхность контакта фаз, отнесенная к едиьшце объема стекающей жидкости, будет уменьшаться с увеличением количества жидкости. ПовьЕшение толщины пленки жидкости замедляет выравнивание концентрации и температуры внутри жидкости, что шжает движущую силу процесса па границе раздела фаз. [c.408]

Книга включает результаты исследований авторов и других исследователей по гидродинамике и массопереносу в стекающих пленках жидкости. Вместе с этим в ней продемонстрированы некоторые теоретические методы исследования задач течения и массообмена в элементарных процессах. [c.9]

Вид граничных условий по поперечной к потоку координате зависит от того, на какой поверхности рассматривается массообмен на поверхности раздела твердая стенка—стекающая пленка жидкости или на межфазной границе газ—жидкость. Во втором случае имеет место адсорбция и десорбция газа. На твердой стенке граничное условие выражает ее непроницаемость для растворенного вещества [c.69]

Рис. VI-6. Массообмен при абсорбции и десорбции между газом и стекающей пленкой жидкости i —время контакта ЛГ —число единиц переноса в жидкой фазе.

КИ (б о) на входе. Эти параметры зависят от конструкции распределительных устройств и свойств жидкости. Предложено и применяется на практике большое число различных конструкций распределительных устройств для аппаратов со стекающей пленкой жидкости. Для большинства из них характерно существенное изменение скорости по сечению пленки. При этом условия на входе отличаются от рассмотренной выше модели пленочного течения, основанной на условии постоянства скорости по сечению пленки. Поэтому расчеты по приведенным выше уравнениям нуждаются в корректировке с учетом специфических особенностей рассматриваемого распределительного устройства. Определение длины входного участка представляет интерес для процессов тепло- или массообмена, проводимых в пленочных аппаратах, поскольку в связи с разной гидродинамической обстановкой на входном участке и на участке установившегося режима движения условия протекания этих процессов различны. Поскольку для обычных жидкостей критерии Прандтля Рг = v/a (а — коэффициент температуропроводности) и Шмидта S = = v/D ф — коэффициент диффузии) значительно больше единицы, то длина участка гидродинамической стабилизации меньше длины участков формирования профилей температур и концентраций. Относительная роль входного участка, естественно, тем больше, чем меньше высота орошаемой поверхности. [c.48]

Возможны три варианта кольцевого режима движения парожидкостных смесей в вертикальном направлении 1) течение стекающей пленки жидкости при восходящем потоке пара 2) прямоточное движение пленки жидкости и потока пара сверху вниз [c.205]

Методика расчета выпарного аппарата со стекающей пленкой жидкости [c.257]

В. Н. Соколов и И. В. Доманский предложили [52] методику расчета выпарного аппарата со стекающей пленкой жидкости, основанную на том, что режим устойчивой работы характеризуется двумя факторами 1) плотностью орошения, при уменьшении которой ниже определенного значения происходят срыв пленки и переход пленочного режима течения жидкости к локально-струйному [c.257]

У прямоточного испарителя (рис. УП.22, а) жидкость и вто ричный пар движутся сверху вниз через пучок труб и поступают в нижнюю часть ректификационной колонны или в сепаратор (рис. УП.22, б). У противоточного испарителя (рис. УП.22, б) вторичный пар. движется навстречу стекающей пленке жидкости (рис. УП.22, г). [c.259]

Создание устойчивых стекающих пленок жидкости на твердых поверхностях является достаточно эффективным и широко распространенным способом интен-сификащш тепло- и массообменных процессов в системах газ (пар)— жидкость. За счет очень маленькой толщины пленки (0,1-5 мм) сравнительно небольшой объем жидкости в лучших массообменных устройствах удается распределить по поверхности свыше 500 м /м . Это превышает величину межфазной поверхности, которая может быть достигнута при барботаже. Следует учесть, что при использовании стекающих пленок высокие значения межфазных поверхностей можно получить при очень низком гидравлическом сопротивлении и высокой пропускной способности контактного устройства. Именно поэтому пленочные массообменные аппараты широко испо шзуются в процессах газоочистки, абсорбции и десорбции, испарения, контактного охлаждения, конденсации, выпарки и ректификации. Здесь рассматривается массообмен при пленочном течении жидкостей в массообменных устройствах простой конфигурации — плоскопараллельных каналах и вертикальных трубках. Массообмен в более сложных устройствах будет рассмотрен в разделах 6 и 14. [c.290]

В соответствии с граничными условиями (2.7) и (2.8) [5, 6, 34—36] хемосорбент и продукты реакции являются нелетучими, а концентраций компонентов реакции в основной массе жидкости постоянны. Последнее оправдано для малого времени контакта фаз, характерного для промышленных процессов массо-обмена. На этом же основании принята постоянной концентрация абсорбируемого компонента в газе и, соответственно, величина Ар. Анализ для стекающей пленки жидкости показал [37], что учет распределения скорости Wx(y) и конечной толщины пленки /г ж(у = Ь ж, дВ1ду = 0) необходим лишь при малых /г/ж и больших X. Так, расчет для конкретных условий [гц=10 м /(кмоль-с), Вж=1 кмоль/м , Z)A = 2 10 м /с] показал, что влияние толщины пленки проявляется лишь при /г ж<0,025 мм, т. е. при значениях /г ж, которые более чем на порядок меньше обычно используемых толщин пленок (см. табл. 1.1). Обычно, процесс хемосорбции одинаково точно описывается как при помощи модели кратковременного контакта фаз, так и на основе численного решения, учитывающего прорастание диффузионного пограничного слоя лишь при очень больших фф использование второго подхода становится необходимым. [c.20]

Первое выражение для расчета толщины ламинарно стекающей пленки жидкости при отсутствии газового потока было теоретически выведено В. Нуссельтом [134] н подтверждено многочисленными эксперимептамп других исследователей [29, 14] [c.112]

Количественный анализ этого эффекта связан с теоретическим изучением безволновой вертикально стекающей пленки жидкости, содержащей растворенное поверхностно-активное вещество, концентрация которого во входном сечении задана и постоянна, с = Со. [c.29]

Маурин Л. H., Одишария Г. Э., Точигин А. А. Уединенные волны на стекающей пленке жидкости. — В сб. Нелинейные волновые процессы в двухфазных средах, Материалы XX Сибирского теплофизического семинара 1976 г., Новосибирск, 1977, с. 190. [c.135]

Значение ф для аппарата со свободно стекающей пленкой жидкости заметно ниже, чем для роторных испарителей. Преимущества последних особенно наглядно выявляются при сопоставлении значений к. п. д. (рис. УП.21, б). Как видно, значения для аппарата со свободно стекающей пленкой значительно меньше, чем для роторных испарителей. Наивысшие значения к. п. д. достигаются в роторных аппаратах с горизонтальными дисками, что обеспечи- [c.256]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология