Напор насоса. Характеристика насосной установки

Напор насоса. Характеристика насосной установки [c.127]

Аналогично решается задача при определении режима работы одиночного насоса на установку, в которой напорный уровень ниже приемного (см. 7-6). Геометрический напор Я при этом отрицателен. Поэтому его надо отложить вниз от оси абсцисс. Рабочую характеристику насоса строим (рис. 9-10) вверх от этой оси. В пересечении кривой напоров с характеристикой насосной установки находим рабочую точку А, которая определяет режим насоса Я , N-п ). Включение насоса [c.157]

Насос данной насосной установки работает на таком режиме, при котором потребный напор равен напору насоса, т. е. при котором энергия, потребляемая при движении жидкости по трубопроводам установки, равна энергии, сообщаемой жидкости насосом. Для определения режима работы насоса следует на одном и том же графике в одинаковых масштабах нанести характеристики насоса и насосной установки (рис. 3-6). Равенство напора насоса и потребного напора установки получается для режима, определяемого точкой А пересечения характеристик. [c.194]

Насос, установленный в данной насосной установке, работает на таком режиме, при котором потребный папор равен напору насоса, т. е. при котором энергия, потребляемая при движении жидкости по трубопроводам установки, равна энергии, сообщаемой жидкости насосом. Для определения режима работы насоса следует на одном и том же графике в одинаковых масштабах нанести характеристику насоса и насосной установки (рис. 2.31). Равенство напора насоса и потребного напора установки лолу-чается для режима, определяемого точкой А пересечения характеристик. Покажем, что насос не может работать в режиме, отличном от режима А. Предположим, что насос работает в режиме В. [c.213]

Приемный и напорный уровни совпадают. При этом геометрический напор установки равен нулю, р" =р и характеристика насосной установки представляет собой кривую потр — (рис. 2.32). Весь напор затрачивается на преодоление гидравлического сопротивления в системе. Наносим на характеристику установки характеристику насоса. Пересечение кривой [c.214]

Сравнение экономичности регулирования насоса различными способами проще всего осуществить по величине потребляемой насосом мощности. Пусть кривая ОЛ (рис. 2.38) является характеристикой насосной установки при полностью открытой регулирующей задвижке 1, а кривые Нх и. 1 — кривыми напора и мощности характеристики насоса при числе оборотов 1. [c.219]

Работа насоса и насосной установки характеризуется рядом основных параметров подачей Q, напором Я, мощностью iV, КПД т1, кавитационным запасом АЛ и частотой вращения п. Зависимости между основными параметрами насосов для различных режимов работы принято представлять в графической форме - в виде характеристик. Характеристикой насоса называют графики зависимости основных его параметров от подачи при постоянной частоте вращения ротора насосного агрегата. Характеристики насосов строят по результатам их испытаний, проводимых в лабораторных условиях, на специальных стендах. Кривая Я = /(<2)> называемая напорной характеристикой, имеет особое значение при эксплуатации насосов- Кривые H Q), N Q) и n(Q) представляют энергетические характеристики насоса. Кривая [c.13]

Приемный и напорный уровни совпадают, т. е. геометрическая высота нагнетания Яц равна нулю, а р =р . Это имеет место в циркуляционных, бойлерных и др. насосах. Одна из подобных систем схематически показана на рис. 7-10. В этом случае характеристика насосной установки представляет собой кривую = (рис. 7-10). Весь напор за- [c.128]

Рассмотрим одиночную работу насоса на насосную установку (см. 7-6), в которой приемный и напорный уровни совпадают (Яо 0 Рц = ). Наносим на характеристику установки характеристику насоса (рис. 9-9). Пересечение кривой напоров Я — Q насоса с характеристикой установки — Q дает [c.157]

При изменении частоты вращения п, напорные характеристики насоса H=f Q) представляют собой конгруэнтные кривые (рис. 2.8), и рабочая точка, перемещаясь по характеристике сети, дает различные значения подачи Qp . При крутых характеристиках системы Яс и малых значениях Яст этот метод не приводит к большим дополнительным потерям в гидравлической системе, так как в любых режимах напор насоса в сети согласован между собой. Коэффициент полезного действия насосной установки tih у примерно равен к. п. д. насоса т),- при частоте вращения л/. [c.62]

Из рис. 3.28, а видно, что производительность двух насосов 1+11 меньше удвоенной производительности одного насоса (2 1 = VI + У ), а развиваемый при этом обоими насосами напор Яц-ц больше напора Щ. Таким образом, при параллельной установке двух насосов в действительности происходит увеличение производительности, но все же не ее удвоение. Такое удвоение наблюдалось бы при сохранении напора насосной установки на уровне Н. Но напор таким не сохраняется. Причина в том, что при возросшей производительности Кц-ц, т.е. увеличенном расходе жидкости по тому же трубопроводу, повышается ее скорость, а с ней и гидравлическое сопротивление. Для преодоления последнего насосная установка должна развивать больший напор, чем это было необходимо при работе одного насоса с меньшей производительностью VI. Это означает повышение рабочего значения Щ+ц > Щ. А поскольку при работе центробежного насоса на нисходящей ветви характеристики с увеличением напора его производительность падает, то становится вполне понятным неравенство Кц-п < VI + Уц (или в рассматриваемом случае У1+ц < 2 У ). [c.312]

Схема последовательной работы двух одинаковых насосов представлена на рис. 3.28,б. Характеристика двух последовательно работающих центробежных насосов РСО) получается при сложении (здесь — при удвоении) ординат кривой ОВЕ для каждой рабочей производительности V. В трубопровод с характеристикой АВС один насос будет подавать жидкость с производительностью У при напоре Я] рабочей при этом будет точка В. При совместной работе двух насосов на тот же трубопровод (его характеристика АВС) рабочей будет точка С. Значит, насосная установка при последовательной работе насосов действительно обеспечивает увеличение напора Щ+ц > Н. Однако это увеличение не достигает удвоения Щ+ц < 2Н ). Дело в том, что для удвоения напора потребовалось бы сохранить прежнюю [c.312]

Широкому практическому применению преобразователей с гидроструйными аппаратами для регулирования рабочих характеристик центробежных, осевых и других типов насосов препятствует то обстоятельство, что в настоящее время струйные насосы серийно не выпускаются промышленностью. На наш взгляд, следовало бы наладить промышленное производство и комплектную совместную поставку по желанию заказчика центробежных и гидроструйных насосов, предназначенных для использования в схемах преобразования рабочих характеристик. Это позволит создать простые, легко переналаживаемые, универсальные насосные установки с требуемыми напорами и подачами. Для создания таких установок необходимо знать показатели их работы в зависимости от параметров схемы и диапазона регулирования напора и подачи насосов. Необходимые для проектирования установок-преобразователей сведения приведены в пп. 5.2 и 8.2. [c.198]

Мерой влияния характеристики сети на величину т]др (при параболической характеристике сети) служит отношение Ясо/Я сопротивления сети при нулевом расходе Ясо к напору в расчетной точке Я чем оно больше, тем меньше должно быть сопротивление дросселя при частичной нагрузке и тем, следовательно, больше т]др. Это обстоятельство служит одной из причин, обусловивших применение дросселирования как способа регулирования центробежных насосов. Если отвлечься от явления кавитации, то дроссель целесообразно ставить на всасывающей стороне машин, так как при этом снижается величина утечек. Но обычно в насосных установках дросселирование осуществляют на напорной стороне во избежание появления кавитации. Следует также отметить, что в установках вентиляторов и дымососов тепловых электрических станции дросселирование уже давно вытеснено более экономичными способами регулирования. [c.171]

При параллельном соединении общую характеристику насосов получают сложением абсцисс характеристик каждого из насосов для данного напора. На рис. П1-9, а показана характеристика двух одинаковых насосов, работающих параллельно. Совмещение характеристики сети с общей характеристикой насосов показывает, что рабочая точка В в этом случае соответствует производительности Сд большей, чем производительность одного насоса Ql (точка А). Однако общая производительность всегда будет меньше суммы производительностей насосов, работающих отдельно друг от друга, что связано с параболической формой характеристики сети. Чем круче эта характеристика, тем меньше приращение производительности. Поэтому параллельное включение насосов используют для увеличения производительности насосной установки, когда характеристика сети является достаточно пологой. Увеличение напора при этом незначительно. [c.139]

При дросселировании часть напора теряется в задвижке, что приводит к уменьшению к. п. д. насосной установки по сравне нию с к. п. д. насоса для исходной характеристики системы [c.152]

При параллельной работе нескольких насосов их характеристики складываются (складываются значения Q при одинаковом Я). При нескольких трубопроводах складываются характеристики трубопроводов. При расчете насосной установки, работающей на осадке, потери напора вычисляются так же, как и для сточной жидкости, хотя при малых скоростях они будут выше, а при больших меньше. [c.319]

Как видно из графика, при раздельной работе насосов на тот же трубопровод их рабочие точки были бы 5 и С которым соответствуют подачи и ( п, большие подач Ql и Qn при параллельной работе. Таким образом, суммарная подача двух параллельно работаюш,их насосов не равна, а всегда меньше суммарной подачи этих же насосов при раздельной работе. В частном случае, когда насосы одинаковы (рис. 3.14, в), суммарная подача при параллельной работе + оказывается меньше удвоенной подачи одного насоса Q l = Qll при его самостоятельной (раздельной) работе. Наименее эффективной с этой точки зрения является параллельная работа насосов на трубопровод, характеристика которого круто поднимается вверх, т. е. диаметр трубопровода не достаточен и гидравлические сопротивления в нем растут очень быстро с увеличением расхода. К. п. д. насосной установки при параллельной работе насосов и при постоянстве напора Н определяется по формуле [c.62]

Исследования последовательной работы выполняют аналогично предыдуш,ему (рис. 3.15, 6). Так же, как и ранее, строят характеристику трубопровода Т, на график накладывают характеристики отдельных последовательно работающих насосов / и // и находят их суммарную характеристику I + II-Для ее построения проводят ряд прямых, параллельных оси напоров Н, и складывают лри постоянных абсциссах (подачах) ординаты до пересечения их с характеристиками отдельных насосов, т. е. эти характеристики складываются по вертикали. Точка А пересечения суммарной характеристики / + // с характеристикой трубопровода по-прежнему является рабочей точкой и определяет величину полного напора Н1 + П, развиваемого двумя последовательно работающими насосами, и их суммарную подачу QI + II. Насосы, предназначенные для последовательной работы, изготовляют с надежными сальниковыми уплотнениями при входе, поскольку, как уже указывалось, напорный патрубок предыдущего насоса соединяется со всасывающим патрубком последующего. К. п. д. насосной установки в этом случае вычисляется по формуле [c.62]

В работе Испытание центробежного насоса студент знакомится с конструкцией насосной установки и методикой измерения напора, подачи насоса и мощности, а также построением его характеристики (включая кавитационную). [c.308]

Несмотря на то, что завод-изготовитель, как правило, прилагает к каждому насосу паспорт, содержащий все интересующие заказчика данные и полные характеристики, полученные в процессе лабораторных испытаний, испытания насоса непосредственно на месте, в составе данной установки, почти всегда являются целесообразными. Эти испытания позволяют сопоставить действительные условия эксплуатации насоса с запроектированными ранее и с условиями, в которых были получены характеристики насоса на заводе-изго-товителе. Полученные в результате натурных испытаний данные позволяют проверить правильность подбора насоса как по расходу, напору, так и по мощности двигателя, уточнить характеристику сети. Если в процессе натурных испытаний выявится какая-либо ошибка или несоответствие, то они могут быть своевременно исправлены до пуска насосной установки в эксплуатацию. [c.228]

Приведенная характеристика Q—Н насосной установки с учетом потерь напора в напорном трубопроводе насоса обозначена на этом рисунке линией б—в. [c.99]

Как видно из выражений (3.6) и (3.7), регулирование задвижкой на напорном патрубке невыгодно, особенно в насосных установках при больших подачах и относительно малом напоре. В некоторых случаях применяют регулирование подачи перепуском части подаваемой жидкости. Если в насосной установке с перепускной (байпасной) линией (рис. 3.9) требуется уменьшить подачу в систему от величины Ql до Qь, то по перепускной линии жидкость с расходом <7п направляют из напорного трубопровода во всасывающий. При этом общая подача насоса (расход в точке а) увеличивается до значения Qa, а подача в сеть (от точки б) уменьшается до величины Qб За счет уменьшения расхода в сети ее характеристика изменится — станет положе (кривая Р2 по сравнению с кривой Р1 на рис. 3.9). При этом напор, развиваемый насосом, уменьшится до величины Яг, а мощность уменьшится с величины ЛГ] до N.. [c.59]

Характеристика Q — Н насосной установки без учета потерь напора в напорном трубопроводе насоса обозначена на этом рисунке линией с — Ь. [c.114]

Чтобы повысить к. п. д. насосной установки, напорная характеристика насоса должна быть при таком способе регулирования наиболее пологой. Чем больше величина статического напора в общем значении напора сети, тем меньше потери напора в дроссельной задвижке для данной подачи и тем выше к. п. д. насосной установки. [c.132]

Автоматические насосные установки могут быть оборудованы насосами различных типов. Однако в связи с переменным напором они должны иметь характеристику, позволяющую им при изменениях давления в баке в заданных пределах работать с высоким КПД. В этом отношении наиболее удобны многоступенчатые центробежные, вихревые и [c.198]

На рис. 2.30 справа изображен график характеристики насосной установки, слева —схема установки. Уровни, на которых рази ещены элементы установки, на схеме вычерчены в масштабе оси напоров графика. Уровень в приемном резервуаре совмещен с осью абсцисс графика. Так как статический напор установки от подачи насоса не зависит, то характеристика насосной установки представляет суммарную характеристику всасывающего и напорного трубопроводов смещенную вдоль оси напоров на величину [c.213]

Покажем, что насос не может работать в режимах, расположенных левее точки М касания характеристики насоса и насосной установки. Для этого рассмотрим устойчивость работы насоса в режиме В. Для исследования устойчивости любого равновесного состояния следует вывести систему из равновесия. Если при этом система стремится возвратиться в прежнее состояние равновесия, то равновесие является устойчивым. Если же система, выведенная из состояния равновесия, не возвращается в первоначальное положение и все более от него отклоняется, то равновесие является неустойчивым. Пусть режим работы насоса отклонится от режима В в сторону больших подач (режим Е). При этом потребный напор НЕпотр меньше напора Не, сообщаемого жидкости насосом Не <Не)- в жидкости имеется избыток энергии, который идет на приращение ее кинетической энергии. При этом скорость и расход жидкости увеличиваются. Расход будет увеличиваться, пока не достигнет значения, соответствующего режимной точке С. Аналогично при отклонении режима насоса от режима/ в сторону меньших подач потребный напор больше напора насоса. Недостаток энергии в жидкости приведет к ее замедлению и, следовательно, к падению подачи до нуля. Таким образом, при отклонении режима работы насоса от равновесного режима В его режим работы не возвращается в первоначальное положение. Следовательно, режимы работы насоса, легчащие левее точки М, неустойчивы. Таким же способом можно показать, что режимы, расположенные правее точки М, являются устойчивыми, и насос в них может работать. Режимы, расположенные между точками М и В, опасны в отношении возможности возникновения помпажа, так [c.216]

Регулирование задвижкой (дроосели-рованием). Предположим, что насос должен иметь подучу не ( л, соответствующую точке А пересечения характеристики насоса с характеристикой насосной установки, а Qв (рис. 2.35). Пусть Qвсоответствует рабочая точка В характеристики насоса. Для того чтобы характеристика насосной установки пересекалась с кривой напоров Я = / (0) в точке 5, необходимо увеличить потери напора в установке. Это осуществляется прикрытием регулирующей аадвижки, установленной на напорном трубопроводе. В результате увеличения потерь напора в установке характеристика насосной установки пойдет круче и пересечет кривую напоров Я = / ((2) нароса в точке В. При гном режиме напор насоса складывается из напора Яв , расходуемого в установке при эксплуата- [c.217]

Для того чтобы изменить ре-жим работы насоса, следует изменить либо характеристику насосной устаиовки, либо характери- Нд стику иасоса. Первую можяо изменить при помощи регулировочной задвижки (регулирование дросселировэнием). Если задвижку прикрывать, то потери напора в установке увеличиваются, характеристика насосной установки пойдет круче (рис. 3-7,а) и точка пересечения характеристик насоса и насосной установки переместится влево (из А в В). Подача наооса при этом- уменьшится (Рв<Са). Регулирование дросселированием связано с дополнительными потерями энергии в задвиж ке и поэтому неэкономично. Однако этот способ регулирования весьма прост, вследствие чего он получил наибольшее распространение. [c.145]

Этой подаче соответствует рабочая точка б характеристики насоса. Для того, чтобы характеристика насосной установки пересекалась с кривой нап0р01В Я — Q в точке б, необходимо увеличить потери напора в установке. Проще всего это осуществить, прикрывая регулирующую задвижку, которая располагается на напорном трубопроводе насоса. В результате прикрытия задвиж1ки потери напора в установке увеличатся, характеристика насосной установки пойдет круче и пересечет кривую напоров H — Q насоса в точке б (рис. [c.159]

Практически расчет гидроэлеваторов для откачки песка из чхесколовок значительно усложняется тем, что требуемый напор на выходе из диффузора Яг является функцией расхода подаваемой песчаной пульпы (так как в величину Яг нходят потери напора в пульпопроводе). Кроме того, напор у сопла Я не всегда может быть обеспечен в точном соответствии с расчетом, так как при подаче рабочей воды центробежным насосом апор Я зависит как от характеристики насоса, так и от сопротивлений в трубопроводах (всасывающем и напорном) насосной установки. Другими словами, в практике расчетов гидроэлеваторных установок в целом исходные данные Н, и сами зависят от искомых величин <7, Я и Qp. [c.64]

Для изменения характеристик насоса или сети осуществляют регулирование насосной установки. Наиболее распространенный п простой способ регулирования — дросселирование на нагнетательном трубопроводе (реже — иа всасывающем, что не реко леидуется ввиду опасности появлен 1я кавитации). При дросселировании часть напора, создаваемого насосом, теряется в регулирующем органе. [c.75]

Регулирование работы насосной установки имеет целью изменение ее основных параметров подачи Q и напора Я. Регулироваиие можно осуществлять двумя основными методами изменением характеристик сети и изменением характеристик насоса, [c.105]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология