Рабочие характеристики центробежных машин

Рабочие характеристики центробежных машин [c.143]

Рабочие характеристики центробежных машин строятся по данным, полученным при испытаниях. [c.144]

Чем большее количество кривых Q—Я, Q—Л в, Q—Л использовано для построения универсальной характеристики, тем полнее последняя отражает рабочие свойства центробежной машины. [c.61]

ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ И ОСЕВЫЕ КОМПРЕССОРНЫЕ МАШИНЫ И ИХ РАБОЧИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ [c.179]

Характеристики центробежных вентиляторов, как и других центробежных машин для перемещения и сжатия газов, подобны характеристикам центробежных насосов (см. рис. 111-6), а зависимость производительности, напора и мощности от числа оборотов выражается уравнениями (111,24)—(111,26). Рабочий режим устанавливается по точке пересечения характеристики центробежного вентилятора с характеристикой сети (см. рис. 111-8). [c.168]

Для центробежных вентиляторов и других компрессорных машин, как и для центробежных насосов, снимают опытным путем рабочие характеристики, показывающие при заданном числе п оборотов в минуту и постоянной плотности р засасываемого газа зависимость между подачей и такими показателями, как полный напор Я, к.п.д. т] и потребляемая мощность N (т. е. [c.179]

Центробежные компрессоры подразделяют на компрессоры с вертикальным и с горизонтальным разъемом корпуса. Различие между этими двумя видами с точки зрения рабочих характеристик лежит в диапазоне давлений. Машины с горизонтальным разъемом корпуса являются машинами низкого и среднего давлений и создают избыточное давление вплоть до 7 МПа при производительностях до 10 м /с. Машины с вертикальным разъемом корпуса развивают избыточное давление до 35 МПа при максимальной производительности на линиях всасывания 10 м /с. [c.16]

Решающее влияние на форму характеристик и эффективность центробежных машин оказывает форма рабочих лопастей,, которая характеризуется главным образом величиной входного-и выходного углов лопастей Р р и Рзр- В профилированных лопастях, загнутых назад (рис. 2,5, а), одна поверхность часто выполняется плоской. Выходной угол Ргр обычно не превышает 20° Такие лопасти применяются в современных вентиляторах, отличающихся весьма высоким к. п. д. (до 89%). [c.30]

Предположим, что первоначальная рабочая точка К находится на нисходящей ветви кривой характеристики V—Р. Данной точке соответствует режим работы производительность Ук,давление Р ,потребляемая мощность Мк, к. п. д. Г]к. Если потребление газа возрастает, то в присоединенной емкости давление падает. В таком случае рабочая точка переместится вправо и подача машины увеличится, т. е. станет равной потреблению. Однако в данную сеть центробежная машина большую производительность, чем Уа, дать не может. [c.196]

Основным ориентиром при выборе центробежной машины является напорная характеристика. Поэтому, когда говорят о рабочей характеристике машины, то в первую очередь имеют в виду именно эту. [c.144]

Рабочие параметры данной центробежной машины при одном и том же числе оборотов могут быть различным а в зависимости от характеристики трубо ро-вода (сети). Как известно (см. 35), характеристикой сет называется зависимость капора Н (давления Д/>), который нужно соз тать в сети для перемещения жидкости (газа), от расхода Q. Она выражается уравнением (1.109) [c.145]

В то же время чрезмерное увеличение сопротивления сети, в результате которого характеристика ее переместится в левую часть характеристики компрессора (точка Б), нарушает газодинамическое равновесие между компрессором и сетью. Появляются непрерывные быстрые броски подачи, сопровождающиеся изменениями давления, развиваемого компрессором. Причем в моменты снижения давления могут происходить обратные перетекания газа из сети в компрессор. Это явление, называемое помпажем, сопровождается резким характерным шумом, толчками ротора, которые могут привести к повреждению деталей компрессора. Поэтому рабочие режимы центробежных компрессорных машин не должны [c.10]

Газодинамические характеристики элементарной ступени можно получить на основании газодинамических характеристик рабочего и направляющего аппаратов при этом учитывают дополнительные явления, происходящие в зазоре между ними. Если считать, что эти явления уже учтены в расчетах газодинамики элементов при выборе сечений 1, 2 и 3 (см. рис. 202), проходящих через середины зазоров между рабочими и направляющими аппаратами, то, применяя к этим сечениям уравнение энергии в абсолютных скоростях (III—16), получим, как и в центробежных машинах, такие уравнения [c.472]

Точность полученных результатов при испытании с имитирующим газом, разумеется, меньше, чем точность результатов, полученных при испытании с рабочим газом. К неточностям замеров добавляются неточности пересчета. Несмотря на это, указанный способ получения характеристик центробежных компрессоров часто применяется, так как он позволяет испытать компрессор на стенде завода-изготовителя и провести необходимые исправления для получения наилучших показателей работы машины до ее отправки заказчику. [c.224]

В то же время чрезмерное увеличение сопротивления сети, в результате которого характеристика ее переместится в левую часть (точка Б), нарушает газодинамическое равновесие между компрессором и сетью. Появляются непрерывные быстрые броски подачи газа, сопровождающиеся изменениями давления, развиваемого компрессором. Причем в моменты снижения давления могут происходить обратные перетекания газа из сети в компрессор. Это явление, называемое помпажем, сопровождается резким характерным шумом, толчками ротора, которые могут привести к повреждению деталей компрессора. Поэтому рабочие режимы центробежных компрессорных машин не должны выходить за пределы правых частей их газодинамических характеристик. Для регулирования работы центробежных компрессоров устанавливают автоматические противопомпажные устройства. [c.37]

Достижение заданных теоретического напора и производительности центробежной машины при рабочих колесах с различными углами 3г требует различных окружных скоростей на выходе из рабочего колеса или при одинаковых диаметрах колес различных чисел оборотов. Это ясно 3 теоретических характеристик, показанных на рис. 3-29. [c.47]

Из уравнения Эйлера (3-8) следует, что удельная энергия, передаваемая потоку жидкости в центробежной машине, существенно зависит от условий входа на рабочие лопасти. Закручивание потока, поступающего в рабочее колесо, влияет на величину напора и при заданной характеристике трубопровода изменяет производительность машины. [c.69]

Создание вакуума под агломерируемым слоем, в результате чего в него засасывается воздух, необходимый для агломерационного процесса, обеспечивается эксгаустером. Последний но принципу работы является центробежным вентилятором, поэтому он обладает мягкой> рабочей характеристикой. В зависимости от свойств газа (состав, температура) и характеристики газовой сети один и тот же эксгаустер создает различное разрежение и засасывает в слой различное количество воздуха (рис. У.28). Для анализа совместной работы агломерационной машины и эксгаустера, Кроме напорной характеристики последнего (которую дает завод-изготовитель) необходимо иметь газодинамическую характеристику сети — графическую или аналитическую зависимость потерь давления газа в сети от его количества. [c.208]

Режим работы любой центробежной компрессорной машины зависит от характеристики сети, на которую он работает, и определяется, как и для центробежных насосов, рабочей точкой, т. е. точкой пересечения кривых H=f(Q) машины и сети. [c.181]

Рабочие ступени гидромашин центробежного типа, состоящие из статоров и роторов у турбобуров или рабочих колес и направляющих аппаратов у насосов, должны обеспечивать требуемые гидравлические характеристики машины, обладать необходимой износостойкостью и коррозионной стойкостью. [c.317]

Книга посвящена аэродинамическим явлениям, происходящим в компрессорных машинах центробежного типа, а также аэродинамическому расчету этих машин. Кратко иэложены физические основы теории подобия в приложении к трубомашинам. Рассмотрены теория работы и метод расчета рабочих колес центробежных машин. Приводятся аналитический и экспериментальный материал о влияний ряда факторов на работу колес, а также отечественный и зарубежный материал о влиянии степени диффузорности потоков в каналах колеса, аналитический и экспериментальный материал о работе безлопаточных и лопаточных диффузоров. Рассматривается работа компрессоров на нерасчетных режимах. Анализируются условия повторяемости характеристик модулируемых машин. Даются рекомендации по приближенному пo t,бy моделирования. [c.2]

При дальнейшем уменьшении потребления газа давление в сети ( ще больше возрастет и становится выше рв — максимального давления, развиваемого машиной при данном числе оборотов. Тогда часть сжатого газа из сети поступает на рабочие колеса, производительность машины падает до нуля, она не нагнетает газ, а потребляет. Машина начинает издавать резкий свистящий звук, сильно вибрировать. Поскольку потребление газа не прекращается, то происходит опорожнение сети, и давление в ней быстро падает, становясь меньше рс —давления холостого хода (точка С). При этом давлении машина снова развивает большую подачу, соответствующую точке Е на рабочей характеристике. Емкость сети быстро наполняется, давление в ней возрастает выше рв, подача машины снова падает, и явление повторяется. Явление это носит название помпажа. Таким образом, помпаж —это неустойчивая работа машины, сопровождаемая в течение короткого промежутка времени резким изменением производительности и движением газа в машину. Помпалс сопровождается вибрацией машины, усилением шума и нагрева при ее работе. Работа машины в зоне помпажа не допускается. Поэтому центробежные машины оснащают анти-помпажными устройствами. Наиболее простым способом предотвращения помпажа является выпуск сжатого газа в атмосферу или на всасывание машины, осуществляемый автоматически. В некоторых машинах к напорному трубопроводу подключен регулятор количества, который посредством сервомотора воздействует на ан-типомпажный клапан. Регулятор количества вступает в действие при уменьшении производительности машины до минимально допустимой, т. е. Qв. [c.274]

С целью экономии электроэнергии эксплуатационников и исследователей всегда интересовала возможность регулирования характеристики центробежных насосов. Одним из наиболее доступных способов является подрезка рабочего колеса по диa eтpy. Этому вопросу посвящено много исследований, суть которых заключается в получении экспери.ментальньгх коэффициентов для расчета напора, расхода и КПД в зависимости от степени подрезки. Для каждого типа насосов необходимо проведение своих экспериментов. В представленном докладе предлагается математическая модель, позволяющая провести расчет для центробежных насосов любого типа. Модель строится в предположениях, что имеется характеристика насоса на перекачиваемуто жидкость. Предполагается, что эта характеристика вбирает в себя все особенности конструкции насоса. В этол случае расчет насоса можно вести по уравнению Эйлера для лопастных машин. В выражениях через конструктивные параметры для базового варианта уравнение запишется, как [c.138]

В заключение укажем на то, что общей характеристикой центробежных агрегатов ЭХГ, как и всех ЦТЛМ, служит коэффициент быстроходности у, от которого зависят основные характеристические коэффициенты рабочего процесса (КПД, коэффициент давления р, коэффициент расхода ) и оптимальные соотношения геометрических размеров рабочих органов. Прп малых значениях Пу характеристики машин ухудшаются. В общем виде коэффициент быстроходности центробежных агрегатов [c.266]

В книге рассмотрены теория насосов, вентиляторов и ком-поессоров расчеты и конструирование рабочих органов этих машин конструкции отечественных и зарубежных насосов и вентиляторов и основы автоматизации управления шахтными водоотливными, вентиляторными и компрессорными установками. Обстоятельно изложена вихревая теория и даны элементы теории лопаточных решеток, на которой базируются методы расчета шахтных осевых вентиляторов впервые введены профильные характеристики, упрощающие расчеты центробежных насосов, и даны практические примеры по расчету и конструированию насосов, вентиляторов и компрессоров. [c.2]

Основываясь на опыте эксплуатации аналогичной сушилки и исходя из минимальной протяженности газоходов, проектировщики пересчитали гидравлическое сопротивление системы и пришли к выводу о возможности снижения перепада давления с 3000 до 700—980 мм вод. ст. при производительности 5000—7000 м 1ч. Новым данным удовлетворял центробежный вентилятор ЦВ-18 № 8 лубенского завода Комсомолец (рабочая характеристика машины приве-, дена на рис. 48). Потребная производительность вентилятора соответствует максимальному к. п. д., что обеспечивает минимальный уровень шума при работе машины. Скорость вращения ротора составляет 2300—2500 об/мин, мощность двигателя 28 кет. Опыт эксплуатации первого производственного агрегата, включавшего вентиляторы ЦВ-18, подтвердил правильность расчетов. [c.167]

Ре1улирование поворотными направляющими лопастя ми на входе в рабочее колесо. Из уравнения Эйлера (3.8) следует, что удельная энергия, передаваемая потоку жидкости в центробежной машине, существенно зависит от условий входа на рабочие лопасти. Закручивание потока, поступающего в рабочее колесо, влияет на напор и при заданной характеристике трубопровода изменяет подачу машины. Отсюда возникает возможность регулирования воздействием на поток, входящий в машину, особого лопастного направляющего аппарата. Последний может выполняться в двух основных конструктивно различных вариантах — осевом и радиальном. [c.94]

Однако для правильного ведения технологического процесса производительность и конечное давление м ашины должны поддерживаться в определенных пределах. Отсюда и возникает задача соответствующего изменения характеристик машины таким образом, чтобы, во-первых, физически осуществить необходимые пределы параметров и, во-вторых, достигнуть это максимально экономичным путем. Единственно экономичным методом изменения характеристик компрессорных машин центробежного типа в настоящее время является метод изменения числа оборотов и, до некоторой степени, метод закручивания потока при входе в рабочие лопатки (при наличии постоянной скорости вращения) в случае незначительного отклонения режима работы от основной характеристики. При значительном отклонении требующегося режима от экономичной зоны основной характеристики (п = onst) возникает резкий относительный перерасход энергии на сжатие. Гак, например, в вентиляторах, снабженных устройствами для закручивания потока при входе в колесо, в тех случаях, когда средне-взвешенный режим эксплуатации значительно ниже, чем по основной характеристике, приходится отказываться от высокоэффективной схемы с лопатками, загнутыми назад в пользу неэкономичной схемы с лопатками, загнутьщи вперед. Последнее объясняется тем, что при глубоком регулировании режима вниз последняя схема имеет больший к. п. д., вследствие того, что сильное закручивание потока снижает его исходный к. п. д. в меньшей степени, чем при первой схеме. [c.206]

Отметим, что за последние годы интерес к проблеме испытаний машин, работающих на газе, сильно возрос. В работе [18] сотрудники фирмы Дюпон (крупнейшей американской химической и нефтяной компании) О Нейл и Уикли проанализировали иностранные литературные источники за последние 30 лет, касающиеся теоретических и экспериментальных работ, так или иначе связанных с задачей пересчета характеристик компрессорных машин центробежного типа, работающих на газе, на основе испытаний, проведенных на воздухе. В этой интересной работе авторы ограничивают себя рассмотрением только машин с безлопаточными диффузорами, собранных из стандартных геометрически подобных рабочих колес . [c.239]