Коэффициент в колонне с перфорированными

Рнс. У-1Б. Коэффициент продольного перемешивания для сплошной фазы в колонне с перфорированными тарелками [15в] [c.175]

Рис. V-16. Коэффициенты продольного перемешивания дли дисперсной фазы в колонне с перфорированными тарелками [156] при разной высоте секции

Ввод газа в аппарат выполняется так, чтобы избежать закручивания потока в камере и его завихрений па входе, приводящих к неравномерному распределению газа и концентрации взвешенных частиц перед решеткой. Для этого применяют плавно очерченные диффузоры (часто снабжаемые разделительными стенками), строго симметричные диаметральной плоскости сечения колонны. При работе колонн большого диаметра на запыленных газах опоры колосниковой решетки целесообразно располагать так, чтобы они служили одновременно системой экранов, обеспечивающих выравнивание концентрации взвешенных частиц. При этом для отношений целесообразно вслед за диффузором устанавливать хотя бы одну решетку (например, из уголков) со сравнительно небольшим коэффициентом тр=10—12 [42]. Для ввода газа в насаженные колонны небольшого сечения И. Е. Идельчик рекомендует применение отогнутых вверх под углом 90° патрубков, снабженных распределительными насадками истечения в виде сплошных нли перфорированных конусов, набора соосных диффузоров и т. д. В полых же колоннах достаточно равномерное распределение газа достигается при вводе его через патрубок (без дефлекторов), [c.14]

Тарелки с 90 до 65% при уменьшении абсолютного давления в колонне с 750 до 50 мм рт. ст. С ростом нагрузки коэффициент полезного действия сначала увеличивается, затем в интервале нагрузки от 200 до 250 г/(см -ч) остается практически постоянным. В работе [45 I указывается, что эффективность колонны зависит также от толщины перфорированной пластины тарелки и физико- [c.351]

Для барботажных колонн с перфорированными тарелками, как с переточными трубками так и провального типа, неполное смачивание материала тарелки ухудшает объемный коэффициент массопере- [c.59]

Рис. 4-10. Коэффициенты продольного перемешивания для дисперсной фазы в колонне с перфорированными тарелками

Аналогичная формула используется и для других аппаратов. При этом показатели степени 2/3 и 2 в соотношении (5.5.2.1) обычно сохраняются, а изменяется только значение числового множителя. О>гласно экспериментальным данным, в некоторых случаях коэффициент продольной дисперсии зависит практически от всех параметров, присутствующих при описании конструкции аппарата, а также от физико-химических характеристик процесса. Например, для пульсационных колонн с перфорированными тарелками для коэффициента эффективной диффузии предлагается выражение [61] [c.295]

Значительно меньше изучены продольное перемешивание газа в барботажном, или дисперсном газожидкостном слое, а также поперечная турбулентная диффузия в газе и жидкости. Поэто 1у при расчете массопередачи в дисперсных системах в настоящее время принимается движение газа в режиме идеального вытеснения. Однако экспериментальные исследования [47] гидродинамической структуры потока газа в высоком барботажном слое, выполненные в колонне диаметром 300 мм с перфорированным листом, имеющим отверстия диаметром 1 мм при высоте слоя 5 м и скоростях газа, изменяющихся в пределах от 0,1 до 0,01 м/с, показали, что степень продольного перемешивания газа достаточно велика — коэффициенты продольного перемешивания оказались всего лишь в 3—5 раз меньше коэффициентов продольного перемешивания жидкости, при этом критерий Ре при увеличении скорости газа, сначала уменьшался, а затем мало изменялся, принимая значения Ре 8. [c.152]

Рассмотрим частный случай, когда процесс лимитируется сопротивлением дисперсной фазы. Это наиболее интересный и распространенный случай экстракции в колоннах с перфорированными тарелками. Для достижения максимального извлечения экстрагируемого компонента соотношение потоков фаз должно быть примерно равно коэффициенту распределения, поэтому лимитирующая фаза всегда больше по объему. В настоящее время принято, что диспергироваться должна большая по объему фаза [16, 17], так как это обеспечивает максимальную поверхность контакта. Таким образом, обычно диспергируется лимитирующая фаза. [c.141]

Для ситчатых колонн применялись перфорированные алюминиевые тарелки с диаметром отверстий 2—4 мм и долей суммарного живого сечения отверстий тарелки 0,9—22,75%. Соответствующие отношения коэффициентов массопередачи выражаются зависимостями при 3 10 < (а / /е ) <8-10 [c.182]

Часто такой же массообмен осуществляется в других аппаратах, главным образом в колонных, в процессах абсорбции, ректификации п экстракции. В настоящее время для колонных аппаратов выполнено очень большое количество экспериментальных исследований, целью которых было определение коэффициентов массоотдачи и массопередачи, а также получение корреляционных уравнений для вычисления этих коэффициентов. К сожалению, полученные уравнения нельзя использовать для аппаратов с мешалками, так как они действуют иначе, чем полочные аппараты. На полке колонны перемешивание жидкости происходит благодаря кинетической энергии движущегося потока, например газа, в то время как в аппарате с мешалкой перемешивание обусловлено подводом механической энергии извне с помощью мешалки. Диспергирование одной из фаз в аппарате с мешалкой также протекает иначе. В колонне это обычно происходит на соответствующим образом перфорированной перегородке (полке), тогда как в аппарате с мешалкой — в основном благодаря работе мешалки. Дополнительную трудность представляет определение скорости фаз в аппарате с мешалкой. Поле скорости жидкости здесь очень сложное, и единственной величиной для сравнения в этом случае может служить окружная скорость конца лопаток (лопастей) мешалки. Дополнительную трудность в обобщении экспериментального материала для аппарата с мешалкой вызывает также большое количество конструктивных вариантов этих аппаратов. [c.308]

В работах [192—194] на системе воздух — вода исследовали продольное перемешивание в барботажной колонне диаметром 300 мм и высотой 5,5 м. Для распределения воздуха использовали перфорированную тарелку с долей свободного сечения 1,5% и диаметром отверстий 2,5 мм. Плотность орошения во всех опытах была постоянной =278 см/с. Скорость воздуха хюг, отнесенная к полному сечению колонны, составляла 0,02 0,06 0,10 м/с. Поля коэффициентов продольной и поперечной турбулентной диффузии определяли с помощью системы трубок, теремеща.вшихся в. радиальном направлении. В центральную трубку стационарно подавали трассер (раствор метиленового голубого красителя), через остальные отбирали пробы жидкости. В работе [193] было измерено поле концентрации газа. [c.196]

Полную смоченность орошаемой поверхности можно получить также при применении центрально установленных разбрызгивающих устройств других типов, создающих круговую симметрию распределения, например при вращении разбрызгивающих жидкость перфорированных оросителей или при установке цельнофакельных форсунок, иногда применяемых в качестве оросителей наса-ЖС1П1ЫХ колонн (см. стр. 173). Во всех этих случаях качество распределения жидкости может оцениваться к0 )ффицие11Т0м УС, взятым на всей орошаемой поверхности или на некоторой ее части, как это показано пиже при рассмотрении распределения жидкости разбрызгивающими звездочками и перфорированными полусферами иа различных режимах их работы. Коэффициент х удобно применять и в случае разбивки смачиваемой поверхности на одинаковые участки прямоугольной, квадратной и други.х форм. Поскольку степень равномерности распределения жидкости по торцу насадки существеиио влияет на эффективность работы насадочных колонн, достигаемые при установке того или и(юго разбрызгивателя значения х могут быть увязаны с эффективностью работы аппарата. [c.66]

На первом этапе следует определить поглощающую способность коллектора ПЗП, т.е. снять профиль приемистости скважины по всей перфорированной толщине пласта. В качестве закачиваемой жидкости следует использовать товарную нефть. Построение профиля приемистости позволит определить наличие и число наиболее проницаемых участков пласта. Эти участки необходимо будет заполнить наиболее вязкой ОКЭ. Для остальной части пласта эмульсия должна иметь вязкость в 2-3 раза ниже. При таком подходе продавить ОКЭ на заданную толщину можно равномерно, как в высоко-, так и низкопрони-цаемые участки пласта. Радиус проникновения ОКЭ теоретически не ограничен, а практически будет зависеть от давления продавки. Если ОКЭ продавливать при условии защиты обсадной колонны пакером, то давление продавки может быть доведено дс давления гидроразрыва. В этих условиях может быть закачано большое количество ОКЭ, и, следовательно, достигнут значительный радиус ее распространения. Если же ОКЭ закачивали без пакера, то радиус проникновения ОКЭ будет зависеть от приемистости пласта при давлении, допустимом для обсадной колонны. При повторных глубоких обработках пласта глубина проникновения ОКЭ будет увеличиваться. Глубокие обработки позволят не только интенсифицировать добычу нефти, но и увеличить коэффициент нефтеотдачи пласта. [c.212]

Рис. 4-9. Коэффициенты продольного перемешивання для сплошной фазы в колонне с перфорированными тарелками [49).

Следует отметить, что конструкция колпачков для тарельчатых колонн и насадок для насадочных колонн не оказывает решающего влияния на коэффициент полезного действия рек-гификацнонных аппаратов. Производительность колонн может изменяться в довольно широких пределах. Так, например, при замене обычных керал ических колец Рашига на перфорированные металлические кольца поверхность контакта фаз изменяется всего на 12—18%, но при этом допускается увеличение скорости паров на 74% (с 1 до 1,74 ж/сек) . Большое число конструкций этих элементов объясняется также патентными соображениями. [c.103]

Промывку кислого нитроглицерина производят в промывных колоннах, состоящих из 25 стеклянных царг, между которыми зажаты листы перфорированной нержавеющей стали. В нижнюю часть колонны подают кислый нитроглицерин, промывную воду и сжатый воздух. Нитроглицерин в виде эмульсии поднимается вверх и поступает в сепаратор, откуда идет в следующую колонну. Всего в системе 4—5 промывных колонн и столько же сепараторов.. В первых двух колоннах промывку ведут горячей водой, в третьей — слабым раствором соды, в четвертой и пятой — снова водой. Коэффициент распределения азотной кислоты между нитроглицерином и водой таков, что, применяя равный объем воды, можно получить нитроглицерин с содержанием менее 0,2% HNO3 путем однократной промывки, если только применить хорошее смешение и достаточную сепарацию. При этих условиях оставшаяся кислота удаляется лишь однократной промывкой слабым раствором соды. [c.609]

Пересчитанные нами экспериментальные данные [8] для зависимости газонаполнения от скорости подачи газа в колоннах диаметром Д = 50 300 мм, с шагом отверстий в перфорированной решетке соответственно от 6 до 20 мм и высотой слоя Яо=50- --ьЮООжл представлены в координатах и—к на рис. У-2, из которого следует, что зависимость и ш) линейна уже для а) = =0,1 м/сек. Угловой коэффициент равен 1,6—2,2. Следовательно, средний диаметр пузырей в барботажном слое можно принимать равным расстоянию между соседними отверстиями перфорированной тарелки, которое является единственным характерным размером системы. Аналогичным образом диаметры пузырей в барботажном аппарате с насадкой равны характерному размеру гранул. [c.372]

Маг и Babb [57] изучали продольное перемешивание в колонне диаметром 50 мм с перфорированными тарелками со свободным сечением 23%. Диапазон изменения амплитуды составлял О—12 см, а частоты 20—130 мин . Для коэффициента продольного перемешивания в сплошной фазе авторы [57] получили зависимость [c.112]

Еленков и Кючуков [64] исследовали влияние амплитуды и частоты пульсации на величину коэффициента продольного перемешивания Е в однофазном потоке в пульсационной колонне диаметром 48 мм с перфорированными тарелками. Они получили следующие зависимости [c.115]

Интересные данные были получены Кючуковым и Еленко-вым [65, 66] для продольного перемешивания в сплошной и дисперсной фазах в пульсационной колонне с перфорированными тарелками диаметром 48 мм и со свободным сечением тарелок 19%. Исследовали влияние частоты, амплитуды пульсации, расхода сплошной фазы и соотношения нагрузок на величину коэффициента продольного перемешивания Е ,. При этом сделана попытка связать изменение Е с изменением удерживающей способности колонны. На рис. 8 приведена зависимость [c.116]

Движение жидкостей ио каналам возможно только в одну сторону — в направлении, обратном вращению ротора. Переток фаз из канала в канал в радиальном нанравлентги обеспечивается перфорированными отверстиями в металлической ленте. При пересечении потоков фаз они смешиваются у входа в перфорированные отверстия, а в каналах м ежду перфорациями частично расслаиваются. Многократно повторяющееся смешение и разделение жидкостей в роторе экстрактора обеспечивает сравнительно высокую степень разделения фаз. Для жидкостной экстракции урана из водных растворов при сравнительно невысоких коэффициентах распределения исиользуются экстракционные колонны. Их применяют для аффинажа урана на стадии тонкой очистки, где уран извлекается из водных азотнокислых растворов органическими растворителями (ТБФ, метилизобутилкетоном и др.). Колонные экстракторы пригодны также для регенерации урана из отходов газодиффузионных заводов, из бракован-яых твэлов и других отходов уранового производства. [c.187]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология