Температура стенки реактора

После загрузки катализатора в реакторы проверяют герметичность системы аппаратов и трубопроводов инертным газом. Запрещается пуск в эксплуатацию реакторов с нарушенным торкрет-покрытием и работа реакторов с температурой наружных стенок, превышающей допустимую по технологическому регламенту для данного металла. Температура стенок реактора должна фиксироваться регистрирующими приборами. Запрещено искусственное снижение температуры наружных стенок реакторов. [c.87]

Гс — температура стенки реактора, °С [c.97]

Материал корпуса реактора выбирают исходя из условий проведения процесса. При температуре стенки реактора ниже [c.35]

Гс — температура стенки реактора (или хладоагента t - время [c.10]

Однако для комплексных тепловых расчетов необходима не только величина коэффициента теплопередачи, но и значение температурного воздействия. При обогреве реакторов конденсирующимися теплоносителями следует принять в качестве температурного воздействия температуру насыщения паров теплоносителя при давлении паров в рубашке реактора. Коэффициент теплоотдачи от конденсирующихся паров к стенке определяется [2, 24] скрытой теплотой конденсации г, температурным перепадом между температурой насыщения 4 и температурой стенки реактора 4 и теплофизическими свойствами конденсатной пленки. Следовательно, в общем виде для насыщенных паров теплоносителей можно считать, что коэффициент теплопередачи ). [c.44]

Параметр л, можно назвать безразмерным коэффициентом теплопередачи г/о—безразмерной температурой стенки реактора. [c.43]

Безразмерные переменные х, у, т пропорциональны соответственно концентрации реагента, температуре реагирующей смеси и времени. Функция f(x,y) характеризует скорость химической реак- У ции, ц> х,у)—скорость тепловыделения. Параметр X пропорционален объемной скорости входного потока, ц определяется условиями теплоотвода величина л о пропорциональна входной концентрации реагента, — линейной комбинации входной температуры смеси и температуры стенки реактора, Все параметры системы X, [c.81]

Заметим, что и при невыполнении равенств (П1,83) уравнение теплового баланса может быть приведено к виду (HI, 966) в этом случае То будет линейной комбинацией входных температур реагента и катализатора и температуры стенки реактора. [c.116]

Расчет эффективного коэффициента теплопроводности слоя катализатора по измерениям в экспериментальном реакторе. Величина эффективной теплопроводности может быть определена непосредственно, если известно распределение температуры по оси реактора, а также распределение температуры стенок реактора по всей длине слоя. В большинстве методов, использующихся Дл определения эффективного коэффициента теплопроводности [c.175]

Постоянная времени реактора представляет по свое му физическому смыслу время, в течение которого тем пература реакционной массы / (выходной параметр) достигла бы своего нового установившегося значения, если бы она менялась с постоянной начальной скоро стью при мгновенном ступенчатом изменении входного параметра — температуры стенки реактора или темпе ратуры теплоносителя (хладагента). Коэффициент само выравнивания — безразмерная величина, определяю щая в нашем случае новое установившееся значение температуры реакционной массы в зависимости от уста [c.101]

Сопоставив найденную функцию Т(п) и i(Xi), находим вначале таблицу значений Т(ti) и затем искомую функцию T t). Описанный выше способ определения динамических характеристик реакторов объемного типа легко поддается алгоритмизации и расчету на вычислительных машинах, при этом в качестве входных величин используются данные нормальной эксплуатации реакторов температура реакционной массы внутри реактора и температура стенки реактора или температура теплоносителя (хладагента). [c.107]

Единственным приемлемым аппаратом для этой цели является, очевидно, реактор с холодной стенкой , т. е. с внутренней жароупорной футеровкой. Поскольку жароупорная футеровка может снизить температуру стенки реактора до 200—250 С, для изготовления его можно использовать обычные конструкционные стали [8, 85]. Накапливающиеся в циркуляционном газе продукты деструкции (метан этан и др.) удаляют путем низкотемпературного разделения Указывается [90], что для этого метода не требуется больших энер— гетических затрат. Так, для повышения концентрации водорода в циркулирующем газе с 70 до 90 объемн. % энергии расходуется 22 кВт-ч на 1000 концентрируемого водородсодержащего. газа. [c.265]

При нагрузке 3,7 т/ч, температуре 835°С и 30%-ной добавке водяного пара (конверсия 67%) температура стенки реактора не превышала допустимого значения при длительной работе печи. Поэтому этот режим был рекомендован для промышленных пиролизных печей как оптимальный. [c.64]

Пример VI. 9. Определить коэффициент теплоотдачи при протекании воды через охлаждающую рубашку цилиндрического реактора. Наружный диаметр реактора й = 1000 мм внутренний диаметр рубашки 2= ПОО мл1 средняя температура воды /ср = = 20° С, температура стенки реактора /ст = 60°С, высота реактора Ь = 1000 мм расход охлаждающей воды (3 = 5 т/ч. [c.154]

Создана математическая модель процесса пиролиза, учитывающая влияние температуры стенок реактора и размера капель на испарение растворителя и пиролиз. Результаты расчетов сопоставлены с экспериментальными данными. [c.172]

Гр — температура стенки реактора, у. — коэффициент теплопередачи, [c.234]

Влияние температуры пристенного слоя или близкой к ней температуры стенки реактора (и пропорциональной ей температуры в центре потока) на скорость коксообразования в промышленных печах пиролиза видно из рис. 22 [221]. Скорость коксообразования характеризуется длительностью пробега и возрастает пропорционально температуре потока. При пиролизе бензиновых фракций энергия активации коксообразования составляет 240—320 МДж/моль [52], что указывает на значительность зависимости скорости коксообразования от температуры. [c.88]

Гр — температура стенки реактора [c.349]

Температура стенки реактора, °С [c.165]

Примечание, г — линейная скорость подвижной фааы а — коэффициент теплоотдачи Т т — температура стенки реактора й — диаметр реактора га — поверхность раздела фаз Т , с — температура и концентрация компонента на поверхности раздела фаз соответственно А — коэффициент массоотдачи Е — порозность слоя 1), эф и эф — аффективный коэффициент продольной и поперечной диффузии соответст 1енно Х эф и дф — эффективный коэффициент продольной и поперечной теплопроводности соответственно 1) , и Одф— эффективный ког<фициент продольной диффузии для подвижной ( азы и в грануле катализатора соответственно Хд и Хэф— [c.140]

Давление в реакторах, МПа. ... Перепад давления в системе, МПа Средняя температура в реакторе, °С Перепад температуры в реакторах, С Температура стенок реакторов, °С Скорость подачи сырья, м /ч. ... Объемная скорость подачи сырья, ч Циркуляция газа, сырья. . . Концентрация Н2 в циркулирующем [c.89]

Предлагаемый метод определения динамических ха рактеристик базируется на записанных (например, с помощью самопишущих потенциометров, которыми оборудованы практически все аппараты в промышленных условиях) в процессе нормальной эксплуатации температуре реакционной массы i(r) и температуре стенки реактора t (t). Чаще всего полученные результаты сводят в таблицу, причем значения температур зано-i сятся через равные интервалы времени Дт, т. е. полу чается таблица (гг) и t (ti). Тогда полученные экспериментальные данные наиболее удобно аппрокси мировать ортогональными полиномами Чебышева (см. приложение к работе [26]). При этом /(т) и I (t) аппроксимируются многочленами вида [c.105]

Равномерное распределение катализатора по поперечному сечению реактора можно наблюдать и по температуре стенок реактора (рис. 75). Перепад температуры между низом и верхом реактора вислое составляет всего 1—2 °С, перепад температуры между стенкой реактора и температурой в слое не превышает 10 С. Циркуляция жидкости в реакторе промышленной установки осуществляется [c.119]

В печах фирмы Selas температура конвертированного газа на выходе из реактора достигает 900 С, а температура стенки реактора 980—1090 °С. При такой высокой температуре получают технический водород с концентрацией до 98%. Радиационный обогрев и высокая температура стенок реактора позволяют достичь средних тепловых напряжений 62 900 Вт/м в расчете на внутренний диаметр трубы. Температура стенки трубы на всем ее протяжении поддерживается одинаково высокой. Поскольку тепло в наибольшей мере расходуется на начальном участке реакционной трубы, теплонапря-жение верхнего участка трубы составляет 94 200 Вт/м , а в средней и нилшей частях 55 900 и 38 400 Вт/м соответственно. [c.145]

Причиной неприменимости метода элементарных объемов при значительных поперечных градиентах температур является высокая чувствительность скорости реакции к изменению температуры. Рассмотрим, например, какие выводы можно сделать из данных Смита по измерениям температур, приведенных на рис. 3. Эти данные получены в реакторе вытеснения при окислении двуокиси серы. Установлено, что при температуре стенки реактора 197°С температура вблизи его оси на 300°С выше. Поскольку энергия активации этой реакции составляет около 20 ккал1г-моль, значения константы скорости в горячей зоне и у стенки находятся в соотношении [c.53]

Кроме заключительного этапа коксования — прокаливанжя кокса, которое протекает при высокой температуре стенок реактора. [c.80]

Серия экспериментов была проведена с учетом известных данных по теплообмену в вихревых теплообменниках [4]. Результаты измерения температуры катализатора и стенки реакционной камеры по ходу газового потока были сопоставлены с полученными данными авторами [3, 22] для вихревых теплообменников. Характер изменения температуры стенки реактора в зависимости от параметров закручиваюшего устройства и калибра реакционной зоны аналогичен, поэтому расчетные зависимости, применяемые для расчета вихревых кожухотрубных аппаратов при степени расширения газового потока менее (тг < 1,3), могут быть использованы при расчете и термокаталитических трубчатых реакторов. В качестве дополнительного параметра необходимо учитывать только температурное сопротивление катализаторной пленки, которая еще имеет в качестве каркаса металлическую сетку, способствующую выравниванию температуры как по длине, так и по толщине ката-лизаторного слоя. [c.281]

С увеличением времени пребывания скорости коксообразования и коксоотложения обычно возрастают [233]. В промышленных условиях с увеличением расхода сырья увеличивается и коксообразование [221], что можно объяснить повышением температуры стенки реактора (рис. 23). Так как реакции, ведущие к образованию предшественников кокса, имеют второй кинетический порядок, разбавление сырья пиролиза каким-либо инертным разбавителем, например водяным паром, снижает скорость коксообразования [52]. Например, при пиролизе пропана в результате добавки 10—15% водяного пара скорость образования кокса снилсается в 4—6 раз [234]. В промышленных реакторах пиролиза также отмечено, что с увеличением [c.88]

Рис. 24. Зависимость температур стенки реактора ст и длительно сти рабочего пробега Тпр от раз Завлеиия О паром сырья — прямо гонного бензина

Шея, таким образом, обработанные данные по замерам температуры стенки реактора, можно судить о характере и уровне ис-пытывавшх тер1яических нагрузок и в конечном счете дать рекомендации по повышению долговечности этих аппаратов, поскольку такие нагрузки, как показывают расчеты, вносят наибольший вклад в напряженное состояние оболочки реактора УЗК. [c.12]

Смотреть страницы где упоминается термин Температура стенки реактора: [c.199] [c.51] [c.235] [c.39] [c.59] [c.69] [c.82] [c.194] [c.311] [c.364] [c.198] [c.257] [c.165] [c.128] [c.26] [c.70] [c.252] [c.596] [c.343] [c.132] [c.10]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология