Добавки водяного пара

Схема процесса представлена на рис. 13.6. В качестве примера рассматривается очистка водорода, получаемого паровой конверсией углеводородов природного газа. Выходящая из реактора газовая смесь, содержащая главным образом водород, окись и двуокись углерода, охлаждается добавкой водяного пара и конденсата примерно до 370° С и пропускается через, конвертор СО первой ступени, заполненный катализатором. Здесь 90—95% присутствующей окиси углерода превращается в двуокись с образованием эквивалентного количества водорода. Первая ступень конверсии служит в основном для получения дополнительного водорода и поэтому не может рассматриваться как операция очистки газа в узком смысле этого термина. Горячий газ, выходящий из конвертора СО, охлаждается примерно до 38° С, после чего двуокись углерода удаляют обычными регенеративными жидкостными процессами (этаноламиновая или поташная очистка). Очищенный от двуокиси углерода газ снова подогревается в печи и после добавки водяного пара проходит через конвертор второй ступени, за которым следует вторичная очистка от двуокиси углерода. Для получения водорода весьма высокой чистоты может быть добавлена третья ступень конверсии и удаления двуокиси углерода. Газ, получаемый по схеме с трехступенчатой конверсией СО, имеет следующий типичный состав (в % объемн.) окись углерода 0,02, двуокись углерода 0,01, метан 0,27, водород 99,7. [c.332]

Добавка водяного пара при дегидрировании по этому способу имеет целью понижение парциального давления паров этилбензола и, таким об )а-зом, способствует протеканию реакции дегидрирования, являющейся равновесным процессом. Кроме того, введение водяного пара заметно уменьшает отложения кокса па катализаторе. [c.237]

Швелевание проводится в обогреваемых газом шнековых печах, в которых при добавке водяного пара отгоняется 75—80% присутствующего масла. Пары подвергаются фракционной конденсации, которую проводят таким образом, чтобы сначала получить безводный конденсат, называемый маслом предварительного охлаждения, и затем за холодильником выделить вместе с водой вторую фракцию масла. Масло предварительного охлаждения используется как затирочное, а масло, получаемое после холодильника, направляется в емкость угольного гидрюра (на схеме не показана). Остаток швелевания непрерывно отводится в заполненную водой емкость и оттуда направляется на отвал. [c.39]

Добавка водяного пара, [c.20]

В промышленных условиях высокий выход олефинов достигается в результате пиролиза бензиновых фракций прямой перегонки нефти, а также газовых бензинов при разбавлении сырья водяным паром в количестве 50—70% от веса сырья. При пиролизе газооб- )а. ных фракций разбавление водяным паром влияет значительно меньше. Так, при пиролизе пропана выход этилена увеличивается при степени разбавления ло 20% от веса сырья, а затем почти не изменяется (рис. 5). Еще менее эффективно разбавление водяным паром этановой фракции. Выход этилена возрастает при добавке водяного пара в количестве не более 10—15% от сырья. Таким образом, значительное разбавление сырья паром целесообразно лишь при пиролизе бензиновых фракций. [c.21]

В табл. 9 приведены полученные в лабораторном трубчатом реакторе данные о выходе этилена и пропилена при пиролизе бензина в зависимости от давления (температура реакции 700 С, добавка водяного пара 50%). [c.34]

В этих печах при пиролизе прямогонного бензина с НК — 30° С, КК — 180° С поддерживаются следующие условия температура реакции 860° С время контакта 0,4— 0,5 с добавка водяного пара 60% по массе сырья. [c.40]

При работе пиролизной печи, оборудованной чашеобразными горелками, были проведены опыты с целью определения максимально возможной производительности печи. В этих опытах температура пирогаза на выходе изменялась от 820 до 835° С, производительность печи по сырью — от 7 до 9 т/ч с добавкой водяного пара, равной 25—27 и 27—32% по массе. Результаты опытов приведены в табл. 14. [c.55]

Пиролиз этана. Обследование работы реконструированной печи проводилось по плану факторного эксперимента. В качестве входных параметров были выбраны температура пирогаза на выходе Х1, производительность печи по сырью Х2 и добавка водяного пара Хд. Выходными параметрами были приняты удельная плотность пирогаза V,, выход метано-водородной фракции 2, степень конверсии и выход этилена. [c.60]

Результаты опытов крутого восхождения (Г = 835° С, добавка водяного пара — 30% по массе) [c.62]

Результаты опытов, реализованных с изменением расхода этана по крутому восхождению, представленные в табл. 19, показывают, что в опыте 6 был получен лучший результат по степени конверсии. Поэтому центром нового плана выбраны условия расход этана 3,7 т/ч, температура пиролиза 835° С, добавка водяного пара — 30% по массе. [c.62]

Сравнение средних результатов обработки первой и второй серии факторных экспериментов показало, что при увеличении нагрузки по этану с 1,25 до 3,7 т/ч при одинаковой темпе-ратуре пирогаза 835° С и добавке водяного пара 30% по массе степень конверсии уменьшается на 15%, количество этилена — на 2% по массе, а выход метано-водородной фракции — на 11 % по массе. Удельная плотность пирогаза увеличивается на 0,1. [c.63]

При нагрузке 3,7 т/ч, температуре 835°С и 30%-ной добавке водяного пара (конверсия 67%) температура стенки реактора не превышала допустимого значения при длительной работе печи. Поэтому этот режим был рекомендован для промышленных пиролизных печей как оптимальный. [c.64]

И 30%-ной добавки водяного пара оптимальной температурой пиролиза можно считать 850° С. В этих условиях был проведен балансный опыт с отбором проб пирогаза (табл. 26) и жидких продуктов пиролиза. [c.67]

Добавка водяного пара. % по массе [c.70]

Пиролиз низкооктанового бензина. В качестве основных возмущающих факторов процесса были выбраны температура пирогаза на выходе из печи Хх, расход бензина Х и добавка водяного пара Хз. Выходными параметрами были приняты выходы этилена пропилена бутиленов Уз, дивинила У4, суммы этилена и пропилена У , метано-водородной фракции Кв, а также пирогаза и удельная плотность пирогаза У . В качестве показателя жесткости процесса для сопоставительного анализа и оценки полученных результатов в различных режимах используется кинетическая функция жесткости и эквивалентное время контакта. [c.71]

Увеличение расхода сырья и добавка водяного пара в изученных диапазонах изменения факторов не вызывают статистически значимого приращения выходов этилена и пропилена, а с изменением температуры экстремальная область по сумме выходов этилена и пропилена находится в районе основного уровня. [c.73]

Контактный пиролиз нефти месторождения Остров Песчаный [50]. Пиролиз проведен на установке (см. рис. 28) при времени контакта 0,9—1,2 с в температурном интервале 700—775° С, производительности реактора по сырью, изменяющейся от 280 до 380 кг/ч, при добавке водяного пара к сырью 22—28% по массе. [c.124]

Низкое парциальное давление н-бутиленов достигается в результате добавки водяного пара, который действует как разбавитель. Применение водяного пара позволяет избежать периодических выжиганий воздухом угля, отлагающегося на катализаторе. Этот уголь удаляется в виде окиси углерода, образующейся под действием паров воды по реакции [c.208]

В зависимости от типа нефти из остатка атмосферной перегонки (мазута) выделяют масляные дистилляты, которые направляются затем на масло-блок, или вакуумный газойль, являющийся сырьем установок каталитического крекинга. Для снижения температур кипения разделяемых компонентов и предотвращения термического разложения сырья мазут перегоняют в вакууме. С этой же целью используют введение острого пара в нижнюю часть вакуумной колонны или добавку водяного пара в змеевики печи подогрева. С углублением вакуума температуры кипения компонентов снижаются более [c.24]

Окись углерода с добавкой водяного пара и во- 0,42 [c.76]

Небольшие добавки водяного пара (до 2%) не влияют па процесс окисления этилена, хотя, основываясь на реакциях окисления этилена (см. стр. 188), можно было бы ожидать, что добавление воды благоприятно скажется на этом процессе. Результаты опытов (табл. 31) показали, что добавление к реакционной смеси до 10% водяного пара не сказывается на результатах окисления. Только при добавлении пара в количестве 28% и более выход первичных продуктов окисления увеличивается, но это происходит, вероятно, в результате уменьшения концентрации этилена при разбавлении реакционных газов. Так же, как и при разбавлении азотом (см. табл. 29), выход окиси этилена при добавлении водяного пара возрастает меньше, чем выход формальдегида. Можно считать, что водяной пар не оказывает специфического влияния на процесс газофазного окисления этилена, а действует только как разбавитель — подобно азоту и окиси углерода. [c.193]

Показано, что синтез крезолов из фенола и толуола эффективно протекает на кристаллических алюмосиликатах, содержащих редкоземельные элементы. Установлено, что добавки водяного пара в зону реакции увеличивают выход крезолов. [c.149]

Для понижения температуры внизу генератора до 1000— П00°С к воздуху добавляют небольшие количества водяного пара, поэтому фактически в таком генераторе получается паровоздушный газ. На 1 моль кислорода в воздухе приходится 3,76 моля азота, который при газификации не вступает в реакции с углеродом топлива. Процесс производства воздушного газа без добавки водяного пара может быть изображен уравнением [c.449]

Нами разработан метод получения глиоксаля парофазным окислением этиленгликоля воздухом с добавкой водяного пара па катализаторе при 650—670° С [2]. В указанных условиях выход глиоксаля за один проход составлял — 60% при полной конверсии этиленгликоля, а выход прочих альдегидов (формальдегид и, гликолевый альдегид) — 15%. [c.206]

ПРИЛОМЕНИЕ I Этиленовый режим пиролиза прямогонною бензина (фракция н. кг. — 160 °С) [17] Температура 780 С время контакта 1,0 сек добавка водяного пара 50 % от веса сырья [c.126]

Разработан метод получения глиоксаля жидкофазным окислением этиленгликоля воздухом с добавкой водяного пара на катализаторе при 650—670° С. Выход глиоксаля составляет — 60% при полной конверсии этиленгликоля. [c.207]

Выход этилена и ироиилеиа при пиролизе деароматизироЕ аи-ных рафинатов несколько ниже, чем при пирол изе прямогопных фракций. Оптимальная температура пиролиза рафинатов на этиленовом режиме 750°С, время контакта 1 сек. Количество образующегося кокса при пиролизе рафи-(гатов больше, чем при пиролизе прямогонного бензина (в тех же условиях), поэтому добавку водяного пара увеличивают до 70— 100% от веса сырья. [c.24]

Для нагрева ГАУ в печи используется парогазовая смесь, образующаяся от сгорания газообразного или легкого жидкого топлива в горелке принудительного смешения при 10—20%-ном недостатке кислорода и добавке водяного пара. Общие затраты тепла на регенерацию ГАУ [c.120]

Пирогаз, как и в ранее описанных процессах, быстро охлаждается, а затем перерабатывается. Понижение парциального давления газов в печах пиролиза достигается добавкой водяного пара. Время пребывания продукта в печи составляет около 0,1 сек. При этом способе работы сажа не образуется. После сжатия до атмосферного давления газ проходит через установку Котрелля, далее сжимается до 10 а/га и поступает на дальнейшую переработку практически таким же методом, как и в описанном ранее способе Захсе. Состав газов, выходящих из печей пиролиза, при использовании в качестве исходного сырья пропана и природного газа показан в табл. 51. [c.96]

II хлор, а также их водородные соединения. Полученный эффект был незначительным. Гэнтингтон и Лю [37] добились аналогичных результатов, используя хлористый метил. Никакого эффекта па реакцию но оказали добавки водяного пара, двуокиси углерода [88], тотрахлорида титана [73] и хлористого водорода [73]. [c.70]

Между дегидрированием бутена-1 и бутена-2 большой разницы ые наблюдается. Продукты конверсии любого из этих углеводородов содержат обычно все три изомерных нормальных бутена, что, несомненно, указьшает на смещение двойной связи. В то же время при этом образуются незначительные количества изобутилена и дегидрированием последнего получается лишь незначительное количество бутадиена. Парафиновые углеводороды, папример, и-бутан, в условиях дегидрирования бутена с добавкой водяного пара также не претерпевают заметной конверсии. Однако в случае рециркуляции заводского сырья, содержащего около 70% м-бутенов, накопление в ном изобутилена и бутанов не происходит. В неочищенном бутадиене могут присутствовать в небольших количествах такие вещества, как аллен, метилацетилен, винилацетилен, этилацетилен, бутадиен-1,2, диацетилен и димотилацетилен. В больших количествах эти продукты содержатся в бутадиене, полученном при высокотемпературном термическом крекинге. [c.206]

Промышленные установки избирательного гидрирования ацетиленовых углеводородов обычно оборудую двумя или тремя реакторами со стационарным слоем катализатора. Один или два включенных параллельно реактора работают, в то время как тре1ий выключен на регенерацию. Газ обычно проходит через слой катализатора нисходящим потоком и не охлаждается. Регенерацию, необходимую для удаления полимерных отложений с поверхности катализатора, осуществляют пропусканием восходящего потока перегретого водяного пара через глой. Для регулирования избирательности и удаления взвесей необходимо пред "смотреть возможность добавки водяного пара к поступающему газу. [c.337]

Расчетный режим пиролиза температура в зоне реаю ии 770°С длительность реакции 1 сек добавка водяного пара 507о от веса сырья. Температура паров сырья на входе в радиантную часть змеевика 470—500 °С температура дымовых газов на выходе из топки 930 °С. [c.39]

Как видно из данных табл. I 1, в печах новых конструкций [ipo-является тенденция не только к повышению средних тепловых напряжений, но и к обязательному выравт1ванию температур стенок как по длине, так и по окружности труб. Так, значения (pi и q.2 в печах старых копст )укций составляли соответственно 0,8 и 0,48, а в печах последних конструкций они достигли 1,0 и 0,55—0,62. И связи с этим в последних конструкциях удалось, не повышая температуры стенки (и даже несколько снизив се), обеспечить произ-иодительность двухпоточной печи 7—7,4 т/ч по жидкому сырью. Поскольку добавка водяного пара при пиролизе жидкого сырья для разных типов печей колеблется от 40 до 100% (от веса сырья) и состав сырья также изменяется, прямое сопоставление результатов усовершенствования конструкций печей не представляется возможным. Можно лишь заключить, что выравнивание температур в новых печах и увеличен ие количества добавляемого водяного пара способствуют большей длительности срока службы змеевика. [c.48]

Для того чтобы температура стенок труб теплообменника был выше 250 °С, абсолютное давление пара принимается равным 35 40 аг. Насыщенный пар, имеющий такое давление, используется ип нефтеперерабатывающих заводах и на этиленовой установке. При производительности нечи по перерабатываемому сырью (бензину 7 т/ч и добавке водяного пара 100% от веса сырья расчетная наро производительность такого закалочно-испарительного аппарата сш тавляет 5 г/ч. [c.74]

При температуре пиролиза 820—825° С и добавке водяного пара 25—27% по массе при изменении расхода сырья от 7 до 9 т/ч (СзНа — 32% по объему, С4Н10 — 53%) состав пирогаза практически не изменялся и содержал в среднем 27,8% по объему этилена, 7,9% пропилена. Увеличение добавки водяного пара до 32% по массе при производительности печи по сырью 9 т/ч не изменило концентрацию этилена в пирогазе и она осталась на прежнем уровне (около 28% по объему), а концентрация пропилена возросла до 8,25% по объему. Повышение температуры пиролиза до 835° С при прочих равных условиях позволило увеличить концентрацию этилена до 28,3% по объему при одновременном снижении концентрации водорода и метана до 11 и 39% соответственно. [c.55]

Незначимость коэффициентов Ь при факторе X, указывает на незначительное влияние добавки водяного пара на выход этилена. Поэтому в последующих сериях опытов фактор Ха был стабилизирован на среднем уровне. [c.61]

П. содержится в прир. газе (0,1-11.0% по массе) в попутных газах нефтедобычи и нефтепереработки, напр, в газах каталитич, крекинга (16-20%), в газообразных продуктах гидрогенизации бурых, каменных углей и каменноугольной с.молы (до 80%)) образуется при синтезе углеводородов по. методу Фишера-Тропша. Из пром, газов П. выделяют ректификацией под давлением, адсорбцией на активир. угле или масляной адсорбцией выход П. достигает 98%. Осн. про.м. метод получения П, (наряду с низшими олефинами)-пиролиз углеводородов в трубчатых печах с добавкой водяного пара. [c.101]

Управлением по исследовательским работам в газовой промышленности (предшественник Газового совета Англии) совместно с Лидским университетом разработаны [4] два катализатора для удаления органической серы из водяного и каменноугольного газов. Было установлено, что смесь сульфида меди и окиси хрома на активированном угле обладает высокой активностью и обеспечивает практически полное удаление органических сернистых соединений (сероокиси углерода и сероуглерода) из водяного газа. По литературным данным этот катализатор способствует протеканию главным образом гидролиза сероокиси углерода и позволяет удалить 98% органической серы при температуре 250° С и объемной скорости до 6000 ч концентрация ее снижается с 345 до 7 мг1м . Активность катализатора, по-видимому, не снижается присутствием в очищаемом газе больших количеств сероводорода (до 5,75 г/м ) и заметно повышается при добавке водяного пара. По имеющимся данным при объемной скорости процесса 2000 ч из газовых потоков, содержащих значительные количества сероводорода и 30% (по объему) водяного пара, удается удалить около 95% органических [c.326]

Установлено, что добавка водяного пара повышает активность цео-дитиого катализатора aY. Высказано предположение о частичной гидратации катиона РЗЭ водяным паром, которая создает новую кислотность поверхности катализатора. [c.149]

Джонсон и Мэйланд приводят некоторые довольно ограниченные сведения о влиянии добавки водяного пара на скорость газификации углерода. [c.223]

В некоторых работах было показано, что при гидрировании сероорганических соединений в присутствии водяных паров параллельно основной реакции протекает гидролиз серусодержащих веществ. При этом эффективность сероочистки повыщается и исключается отложение углерода на катализаторе [5]. Относительная роль гидрирования и гидролиза сероокиси углерода а окисножелезном катализаторе, содержащем окись хрома, при очистке азото-водородных смесей синтеза аммиака определяется в основном характером одновременно протекающей реакции водяного газа (конверсии СО). В тех случаях, когда равновесие реакции водяного газа не достигнуто, преобладает гидрирование, но при достижении равновесия обе реакции (гидрирования и гидролиза) протекают с приблизительно одинаковой скоростью. В другом случае, по литературным данным, при очистке водяного газа катализатор из смеси сульфида меди и окиси хрома на активированном угле способствует протеканию главным образом гидролиза сероокиси углерода [3]. Активность катализатора заметно повышается при добавке водяного пара и обеспечивает практически полное удаление (98%) органических сернистых соединений (сероокиси углерода и сероуглерода) при температуре 250° С. [c.151]

Этилбензол (I) Стирол, На Стирол (П), толуол (III), бензол (IV), смолы, кокс, легкие фракции (V), На СаО активность низкая, но селективность при высоких температурах хорошая [224] Саз(Р04)а с добавкой ортофосфатов Си и Ре, а также К2СО3 [392] Сг—N1—Са-фосфатный катализатор (Сг N1 Са = 1—5 1—10 30 (мол.)) 600—650° С, с добавкой водяного пара, соотношение I НаО = = 1 20—30, скорость подачи I — 500 мл па л катализатора в 1 ч. Выход II — 44,9%, III — 1%, IV—1,3%, V—0,59%. Аналогично дегидрируются другие алкилароматические углеводороды [393] [c.155]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология