Эксплуатация реакторов

Эксплуатация реакторов установок каталитического риформинга и гидроочистки. Реакторы установок каталитического риформинга и гидроочистки работают в условиях химической и электрохимической коррозии, а также механического износа металла аппаратов катализатором. Химическая коррозия реакторов обусловлена содержанием в высокотемпературных газовых потоках сероводорода и водорода, а электрохимическая коррозия — содержанием в циркулирующих дымовых газах регенерации паров воды и двуокиси серы. [c.300]

После загрузки катализатора в реакторы проверяют герметичность системы аппаратов и трубопроводов инертным газом. Запрещается пуск в эксплуатацию реакторов с нарушенным торкрет-покрытием и работа реакторов с температурой наружных стенок, превышающей допустимую по технологическому регламенту для данного металла. Температура стенок реактора должна фиксироваться регистрирующими приборами. Запрещено искусственное снижение температуры наружных стенок реакторов. [c.87]

Глубина крекинга углеводородных паров возрастает с понижением объемной скорости. Однако вместе с этим уменьшается и ко-личество пропускаемого через данный реактор сьц)ья. В заводской практике эксплуатацию реакторов ведут с разными объемными скоростями — от 0,6 до 2,5. Нри пониженных и умеренных объемных скоростях (0,6—1,5) перерабатывают сырье легкого фракционного состава, так как легкие дестиллаты обычно крекируются труднее. Тяжелые дестиллаты перерабатывают при более высоких объемных скоростях — от 1,5 до 2,5. Крекинг тяжелых дестиллатов с низкими объемными скоростями и длительным пребыванием сырья в реакторе приводит к высокому выходу кокса. При подборе объемной скорости учитывают не только фракционный и химический составы сырья, но и степень активности катализатора, а также другие показатели (температуру, давление), влияющие на глуб[шу крекинга, выход и качество продуктов. [c.80]

Масштабы промышленного использования установок каталитического крекинга в псевдоожиженном слое чрезвычайно велики. В этой области уже накоплен большой опыт проектирования и эксплуатации реакторов такого типа. [c.359]

Расход катализатора определяется как величиной производительности катализатора, так и общей длительностью его работы (сроком службы) и отношением полезного и бесполезного времени при эксплуатации реактора. [c.188]

Обычно в период нормальной эксплуатации реактора отказы носят случайный характер, а интенсивность отказов совершенно не зависит от времени. Это период случайных отказов в работе реактора. [c.35]

При наилучших условиях эксплуатации реактора (реагенты поступают на его вход в эквимолярных количествах т. е. [c.104]

Булева модель процесса, построенная по данным 48 режимов нормальной эксплуатации реактора (т=48), имеет вид [c.106]

Во многих разделах подчеркивается, что основным принципом, который руководствуются при проектировании и эксплуатации реактора, является экономичность установки. [c.12]

Ири разработке и эксплуатации реакторов кроме термодинамических параметров необходимо знать и кинетику каталитического окисления ЗОг. Этот вопрос широко исследовался, но,, к сожалению, по нему еще не достигнуто согласие. В литературе нельзя найти общепринятой модели или уравнения. Детали этого вопроса обсуждаются в обзорах [21, 22. [c.247]

Сопоставив найденную функцию Т(п) и i(Xi), находим вначале таблицу значений Т(ti) и затем искомую функцию T t). Описанный выше способ определения динамических характеристик реакторов объемного типа легко поддается алгоритмизации и расчету на вычислительных машинах, при этом в качестве входных величин используются данные нормальной эксплуатации реакторов температура реакционной массы внутри реактора и температура стенки реактора или температура теплоносителя (хладагента). [c.107]

Реакторы разделяются на аппараты с радиальным и аксиальны м вводом сырья (рис. 16). В основном на всех отечественных промышленных установках гпдроочистки моторных топлив используются реак-, торы с аксиальным вводом сырья — поток сырья перпендикулярен горизонтальному сеченИю реактора, направлен вдоль его оси. За последние годы внедрены в эксплуатацию реакторы с радиальным вводом сырья — поток сырья перпендикулярен вертикальному сечению аппарата, направлен по радиусу. " [c.77]

Применение в конструкции катковой опоры упругих элементов приведёт к снижению скорости механического нагружения элементов опоры. Это, в свою очередь, приведёт к значительному уменьшению напряжений, возникающих как в теле анкерных болтов, так и в сварочных швах крепления опорных лап к корпусу реактора. Это, в свою очередь, позволит повысить уровень безопасной эксплуатации реакторов УЗК. [c.12]

При конструировании и эксплуатации реактора необходимо учитывать следующие условия [c.93]

Тепловой эффект гидрокрекинга необходимо учитывать при проектировании и эксплуатации реакторов промышленных установок. Избыточное тепло снимается подачей холодного циркуляционного газа или части сырья. [c.274]

Реакторы делятся на аппараты с радиальным и аксиальным вводом сырья (рис. 79). В основном на всех отечественных установках гидроочистки моторных топлив используют реакторы с аксиальным вводом сырья, т. е. поток сырья направлен вдоль оси реактора. За последние годы введены в эксплуатацию реакторы с радиальным вводом сырья, когда его поток перпендикулярен вертикальному сечению аппарата. В зависимости от размещения катализатора реакторы делятся на одно- и многосекционные. В последнем случае между секциями монтируют устройства для снятия теплоты реакции (рис. 80). [c.250]

Серьезной проблемой, возникающей при эксплуатации реакторов как в режиме периодического действия, так и в режи- [c.11]

Существенным фактором, влияющим на долговечность конструкции, является наличие отдыха между отдельными циклами. Известно [92], что в случае пульсирующего цикла изменения нагрузок отдых после стадии растяжения приводит к релаксации остаточных напряжений сжатия, причем, чем полнее протекает этот процесс, тем выше при следующем цикле локальные напряжения и тем ниже долговечность. Практика эксплуатации реакторов УЗК подтверждает правильность этого положения, так как большинство трещин распространяются изнутри, т.е. со стороны сжатых волокон. Аналогичные данные получены при испытании кремнистого железа [111]. [c.156]

На с, 161 даны основные технологические пара гетры протекания процесса, К параметрам состояния отнесены распределение ж толщина полимерных пленок, образующихся на стенках реакционных трубок в процессе эксплуатации реакторов. Полимерные пленки оказывают существенное влияние на теплопередачу между реакционной смесью и теплоносителем в рубашке реактора. В свою очередь тепловой режим определяет стабильность работы технологического агрегата и качество получаемой продукции. [c.160]

Таким образом, достижение устойчивого установившегося режима эксплуатации реактора с фракционной рециркуляцией имеет большое преимущество для повышения оптимальных показателей процесса. Вопрос об устойчивости установившегося режима реактора с фракционной рециркуляцией ставится впервые и, как видно, может иметь большое практическое значение. Эффективность фракционной рециркуляции здесь была выявлена на частном примере. Желательно в последующем дать общее решение этого вопроса. Однако совершенно очевидно, что использование фракционной рециркуляции с варьированием как степенью превращения компонентов сырья, так и составом рециркулята во многих случаях приведет к аналогичному результату. Здесь мы подходим к проблеме с точки зрения увеличения производительности аппарата, не принимая во внимание других аспектов вопроса, когда может оказаться, что смешение крайне необходимо и удобно по чисто технологическим соображениям. Мы говорим о смешении потому, что реактор идеального вытеснения с суммарной рециркуляцией — это своего рода смесительный аппарат, режим работы которого с повышением степени рециркуляции (доли возвращаемой части потока от общей массы) все больше приближается к режиму работы реактора идеального смешения, и при Кл = с теоретически реактор работает в режиме идеального смешения. [c.217]

Опыт эксплуатации реакторов с радиальным вводом двухфазного потока невелик. С 1975 г. на установках гидроочпстки дизельных топлив работают два таких реактора. Данная конструкция обеспечивает требуемое качество очпстки и одновременно несколько снижает потери давления в реакторах. Применение восходящего или нисходящего потока в реакторах как с аксиальным, так и с радиальным вводом сырья не имеет в настоящее время достаточного теоретического обоснования. [c.80]

Водород, проникая через торкрет-бетонную футеровку, контактирует с металлом корпуса. При неудовлетворительном качестве торкрет-бетонных футеровок и теплоизоляции штуцеров или при образовании в футеровке в процессе эксплуатации трещин и других дефектов возможен перегрев стенок реакторов и стенок штуцеров выше 230 °С. что создает угрозу возникновения водородной коррозии реакторов, выполненных из стали марок 22К, 09Г2С, 16ГС, СтЗ, Сталь 20. Для обеспечения длительной и безопасной эксплуатации реакторов устанавливают обязательный регламент. [c.86]

На периоды до устранения причин, вызывающих местный перегрев стенок реакторов и штуцеров, допускается временная работа реакторов из перечисленных сталей с температурой стенки корпуса и штуцеров, не превышающей 280 °С. При этом для реакторов, эксплуатируемых с подобными перегревами, устанавливаются следующие сроки проверки состояния металла с вырезкой образцов при суммарной работе отдельных зон реакторов и штуцеров при температуре выше 231 до 260 °С — через 24000 ч при суммарной работе отдельных зон реакторов и штуцеров выше 261 до 280 °С —через 5000—6000 ч. Эксплуатация реакторов с температурой стенок корпуса и штуцеров более 280 °С, как правило, не допускается. Ранее разрешалась эксплуатация реакторов с корпусами из углеродистых и лизко-легированных марганцовистых сталей при температурах корпусов от 281 до 300 °С с вырезкой образцов после 4000 ч суммарной работы в указанном температурном режиме. [c.87]

Значение константы обычно определяется экспериментально с использованием дифференциального реактора, т. е. в условиях отсутствия влияния массопереноса и внутридиффузионных ограничений [30]. При отсутствии возможности экспериментирования с дифференциальным реактором за величину к принимается константа скорости, полученная в экспериментах на интегральном реакторе с использованием гранул катализатора с минимальным размером, допускаемым условиями эксплуатации реактора с ТФСС. Для гидрооблагораживання остатков минимальный размер гранул катализатора при использовании систем с ТФСС для оценки к, лежит в пределах 0,4-0,8 мм [30]. [c.77]

Применение кинетических данных для проектирования и эксплуатации реакторов. Главной проблемой при проектировании реакторов является определение кинетического уравнения, отражающего условия эксплуатации. Требуемые соотношения обусловливаются методом осуществления процесса —непрерывный, полупе- [c.25]

Дополнительным недостатком трубчатых реакторов является довольно быстрое закоксовывание верхней части испаоителей. обусловленное высокой температурой газожидкостного потока, поступающего из реактора, и тем, что жидкая фаза сильно диспергирована в газовом потоке и плохо из него выделяется. Осаждение капель жидкости на горйчих стенках газового пространства испарителей приводит к постепенному нарастанию слоя кокса. Испарители приходится чистить до четырех раз в год [95], что ведет к простоям установки и использованию ручного труда. Кроме того, при нарушении заданного соотношения расходов гудрона, битума (рециркулята) и воздуха закоксовываются и трубчатые реакторы (Полоцкий НПЗ, Омский КРЗ). По этой же причине в результате глубокого переокисления жидкой фазы реакторы теряют проходимость (Ангарский НПЗ). Таким образом, для обеспечения нормальной эксплуатации реакторов необходима надежная работа приборов контроля, в частности расходомеров. Но в случае трубчатых реакторов эти приборы работают в худших условиях при аварийных остановках компрессоров происходит заброс битума в импульсные трубки расходомеров воздуха обратным потоком воздуха пз трубчатых змеевиков, работающих при повышенном давлении [72. [c.72]

В заключение отметим, что тенденция к организации каталитического процесса в искусственно создаваемых нестационарных условиях имеет большую перспективу. По мере накопления опыта эксплуатации реакторов в искусственно создаваемых нестационарных условиях появится возможность перехода к более экономичным режимам, когда нестационарные условия порождаются естественным путем в результате возникновения в системе автоколебани [c.297]

Конструктивно реакторы в подавляющем большинстве случаев выполняются в внде цилиндрических сосудов, внутри которых на специальной опорной решетке укладывается катализатор. В зарубежной литературе отмечаются факты успешной эксплуатации реакторов сферической формы с аксиальиым направлением потока. В отечественной практике реакторы подобного типа в связи со сложностью изготовления, ограниченности в диаметре и больших удельных площадей не нашли применения в установках каталитического риформинга. [c.128]

Накопленный опыт эксплуатации реакторов и регенераторов в установках типа Флюид, а также перевод их на новые виды цео-литсодержащнх катализаторов позволяет упростить конструкцию отдельных зон и устройств в этих аппаратах, что повышает производительность и пробег до среднего и капитального ремонта. [c.393]

Анализируя экспериментальные данные и опыт эксплуатации реактороЕ УЗК, можно сказать, что низкая коррозионная активность среды процесса замедленного коксования является следствием экранирования металлической поверхности аппарата - реактора слоем кокса. Причем, коксовое покрытие образуется и в зонах, находящихся выше уровня заполнения реактора сырьём, за счет конденсации паров процесса и дальнейшего постепенного превращения конденсата в кокс. [c.39]

Недостатком испытанной конструкции реактора с насыпным слоем катализатора (рис. 2.216) оказалось то, что из-за отклонения размера гранул катализатора СТК-1-7 от паспортных данных (диаметр гранул — 7,05 мм, длина гранул — 15,8 мм) в слое катализатора находилась часть гранул меньших размеров, что в ходе эксплуатации реактора при расчетной скорости потока, значительно меньшей критической скорости начала псевдоожижения, все же приводило к образованию локальных центров псевдоожижения, в которых наблюдалось истирание мелких гранул с выносом катализаторной пыли из реактора с восходящим потоком очищенного газа. С целью устранения истирания и уноса катализатора была выполнена переобвязка реактора с организацией нисходящего потока очищаемого газа при его прохождении через слой катализатора (рис. 2.23в). [c.124]

При эксплуатации реактора свойства катализатора со временем меняются. Это приводит к изменению схсоростей реакций, а следовательно и степени конверсии сырья в данной точке реактора. Темпера-турыне профили деформируются (рис.35) и меняется режим работы реактора, Имеется три главте причины дезактивации катализатора отравление каталитическими ядами, спекание и образование полимеров /116/. Рассмотрим механизмы дезактивации. [c.130]

Длительная эксплуатация реактора е катализаторными корзинами каркасно-сетчатого типа показала, что в результате деформации внутреннего конуса нижняя часть корзин расширилась, их объем возрос и верхняя часть оказалась свободной от катализатора. На фотографии корзин, извлеченных из реактора после десятимесячной работы (рис.3.11,6), на-гл ядно показана эта дефектная ситуация, приводившая в итоге к снижению степени очистки газа из-за проскока неочишенной его части, миновавшей слой катализатора, в поток очишенного газа (табл.3.7). Досыпка катализатора в корзины через горловины верхних перфорированных конусов и дальнейшая эксплуатация реактора показали, что деформация корзин продолжалась и в их верхней части вновь образовывались зоны, свободные от катализатора. [c.102]

Следует отметить, что в плотном слое увеличивается гидравлическое сопротивление. Однако в процессе эксплуатации установки осаждение неплотнозагруженного слоя приводит к тому же уровню перепада давления, что и при плотной загрузке. Зарубежная практика эксплуатации реакторов с плотной загрузкой показала, что затраты на преодоление повышенного сопротивления слоя катализатора перекрываются за счет экономии, достигаемой при использовании плотной загрузки. [c.214]

На основании опыта эксплуатации реакторов колонного типа во избежании уноса капелек жидкости высоту газового пространства над уровнем жидкой фазы следует принять не менее А м. С целью максимального использования кислорода воздуха высоту жидкой фазы Япол следует принимать не менее 10 м, а отношение Япол к диаметру колонны О не менее 3. Общая высота окислительной колонны составляет [c.238]

При эксплуатации реакторов установок замедленного коксования (УЗК) образуются выпучины оболочки в нижней части выше узла сопряжения цилиндрической обечайки с шароконическим днищем и в зоне верхнего уровня кокса. Механизм образования выпучин связан скорее всего с ползучестью материала корпуса вследствие действия дополнительных напряжений, возникающих при совместном деформировании монолита кокса с оболочкой реактора. В момент образования монолита кокса оболочка находится в термически раЬ-ширенном состоянии и возврат происходит на величину, определяемую соотношением коэффициентов термического расширения ( КТР ) кокса и стали. При этом величина напряжений определяется [c.189]

Для увеличения срока службы и надежности в эксплуатации реакторы, нейтрализаторы и теплообменники изготовляют из коррозионностойких марок стали, трубчатые реакторы изготовляют из сплавов марок 06ХИ28 МДТ, хастеллой или угле-графита. Оборудование для хранения и транспортирования ЖКУ выполняют из углеродистой стали. [c.339]