Распределение в гладки трубах

Практически все пневмотранспортные процессы протекают при турбулентном движении газа в свободном канале. Распределение скоростей газового потока при турбулентном движении газа в гладкой трубе может быть найдено из уравнений, описывающих так называемую трехслойную модель [c.29]

Рис. 6.16. Распределение скорости в гладкой трубе. Кривая 1 соответствует универсальному логарифмическому закону

Рис. 2-11. Влияние числа Не на распределение скоростей в гидравлически гладки трубах

Приближенно распределение скоростей в гладких трубах и в пограничном слое мо- [c.56]

Рис. II. 13. Распределение скоростей в гладких трубах при различных значениях Re

Рис. 3-37. Распределение скорости для турбулентного потока ньютоновских жидкостей в гладкой трубе (ио Прандтлю).

Трубы с низкими ребрами имеют естественные точки стока на обращенных вниз торцах ребер, распределенных по всей длине трубы. На глаз видно, что на единицу длины трубы с низкими ребрами образуется больше капель меньшего размера, чем на гладкой трубе. Чем интенсивнее сток, тем тоньше пленка конденсата и тем меньше ее термическое сопротивление отводу скрытой теплоты конденсации. [c.371]

В зоне турбулентного потока R > 2500) коэффициенты / для узких кольцевых каналов, у которых одной из цилиндрических стенок является вращающееся кольцо, близки к соответствующим величинам для гладких труб круглого сечения [1 ]. Это является лишь совпадением, так как геометрическое подобие формы каналов или распределения скоростей для обоих случаев отсутствует. [c.186]

Влияние критерия Рейнольдса на распределение осредненных скоростей по сечению турбулентного потока для гидравлически гладких труб показано на рис. 2-11. С увеличением Не, т. е. с усилением интенсивности беспорядочных движений и перемешивания частиц жидкости, профиль скоростей все более выравнивается. Уменьшение неравномерности скоростей приводит к уменьшению коэффициента кинетической энергии, величина которого приближается к единице, и к соответствующему возрастанию отношения средней скорости к макси- [c.93]

Рис. 2-11. Влияние Ке на распределение скоростей турбулентного потока в гидравлически гладких трубах.

Рис. 3.41. Распределение скорости турбулентного потока неньютоновской в гладкой трубе (по Прандтлю).

Турбулентный режим. Движение неньютоновских жидкостей в турбулентной области по аналогии с движением ньютоновских жидкостей может быть описано с помощью универсального профиля скоростей (см. стр. 78). На рис. 3.41 показано логарифмическое распределение скоростей для турбулентного режима потока неньютоновской жидкости при ее движении в гладкой трубе (по Прандтлю). Для неньютоновских жидкостей, в предположении, что касательное напряжение т и градиент скорости сШ йп остаются постоянными, предложены следующие зависимости. [c.101]

Серьезные недостатки в размещении охлаждающих приборов встречаются при применении батарей из ребристых труб, которые в настоящее время получили распространение на многих холодильных установках. Использование ребристых труб позволяет в 2—2,5 раза сократить расход металла на изготовление охлаждающих приборов по сравнению с гладкими трубами, но, главное, позволяет в три-четыре раза сократить расход труб, уменьшить на столько же емкость охлаждающих приборов, заполненную рабочим телом. Охлаждающие приборы из ребристых труб оказываются гораздо компактнее приборов из гладких труб, вследствие чего они требуют значительно меньше места для их размещения пристенные батареи получаются с. малым числом труб по высоте такие приборы приходится размещать только в верхней зоне ограждения. Потолочные батареи могут быть однорядными или двухрядными, и их обычно располагают над грузовыми проходами. Поэтому значительные поверхности ограждений оказываются незащищенными от проникновения теплоты, что приводит к заметной неравномерности в распределении температуры воздуха по высоте (особенно в одноэтажных холодильниках) и по объему камер. [c.151]

Рассуждения в случае ламинарного режима основывались на уравнении Пуазейля для параболического распределения скоростей по сечению трубы. Для турбулентного потока соответствующее выражение основного принципа распределения скоростей отсутствует. Имеется несколько эмпирических уравнений распределения скоростей по сечению трубы, дающих достаточную точность. Например, Рейнольдс установил, что для интервала 2300 < Re скорость потока вдоль гладкой трубы пропорциональна корню седьмой степени из расстояния частицы от стенки. Для больших значений Не скорость потока пропорциональна корню восьмой степени для шероховатых труб — корню пятой степени. [c.110]

При малых значениях числа Рейнольдса распределение скоростей в пространстве не зависит от Ке, т. е. не зависит ни от вязкости, ни от плотности жидкости. Такой режим течения, как известно, называется ламинарным. Так, например, при течении жидкости по длинным гладким трубам па расстоянии 10—20 диаметров от входа и выхода, распределение скоростей по сечению подчиняется закону Пуазейля [c.63]

УНИВЕРСАЛЬНОЕ РАСПРЕДЕЛЕНИЕ СКОРОСТИ В ГЛАДКИХ ТРУБАХ [c.125]

Для интегрирования уравнения (5.10) необходимо установить функциональную связь между Ер v. у. Сделаем это с помощью универсального распределения скоростей в гладких трубах, которое описано в разделе 4.4 и графически представлено на рис. 4.5. Производные данной функции использованы в уравнении (4.7), чтобы найти EJy, причем предполагается равным Ер. [c.185]

Рис 2.2. Распределение скорости (а) и гидродинамического сопротивления (б) в гладкой трубе при турбулентном режиме течения жидкости 1 — Ее = 10 2 —Ее = 10 3 —Ее = 3 10 п = tg( = -0,25 с = 0,316 [c.66]

Между законом сопротивления и полем скорости в трубе или канале существует определенная внутренняя связь. Логарифмический закон сопротивления, описываемый формулой Прандтля (8.45), следует из универсального логарифмического профиля скорости при турбулентном течении в гладких трубах [4, 15, 27]. Подобно этому показано [15, 25, 27, 35], что из степенных формул типа (8 42) для определения X следует степенной закон распределения скорости по сечению круглой трубы [c.175]

Универсальный логарифмический закон, на первый взгляд, удовлетворительно подтверждается данными измерений распределения скорости в течениях в гладких трубах и других аналогичных потоках (рис. 11.2). Однако более детальный анализ опытных данных [139, 202, 203] обнаруживает систематическую зависимость константы Кармана от числа Рейнольдса, т. е. систематические, хотя и небольшие, отклонения распределения скорости от универсального логарифмического закона. [c.181]

Рис. 11.2. Универсальный логарифмический закон на первый взгляд подтверждается данными измерений распределений скорости в гладких трубах, пограничных слоях, на гладких пластинах и т. д.
Лауфера [158]. Признано (см. монографии Шлихтинга [191] и Хинце [138]), что степенные законы для распределения скорости с показателем степени, зависящим от глобального числа Рейнольдса, подтверждаются заведомо не хуже, чем универсальный логарифмический закон. На рис. 11.3 представлено заимствованное из монографии Шлихтинга [191] распределение скоростей в гладких трубах, построенное по измерениям Никурадзе [172], которое удовлетворительно подтверждает степенное распределение скоростей почти по всему сечению трубы. Тем не менее считается, что универсальный логарифмический закон имеет, в отличие от степенных, теоретическое обоснование, а степенные законы представляют собой просто эмпирические соотношения. На самом деле, [c.182]

Рис. 11.4. Зависимости Я(Ке ) 1) и х(Ке ) (2). определенные по данным измерений распределения скорости в гладких трубах, и зависимость глобального числа Рейнольдса Не от обычного числа Рейнольдса Ке, основанного на средней скорости (3).
В турбулентном стабилизированном потоке вблизи гладкой плоской стенки или в гладкой цилиндрической трубе справедлив универсальный закон распределения скоростей [c.56]

С точки зрения рассмотренного выше общего правила размещения охлаждающих приборов целесообразно рассредотачивать охлаждающие приборы по всей площади ограждений с наибольшими теплонритокамн с тем, чтобы полностью их закрыть. Однако охлаждающие приборы таких размеров удается выполнить только из гладких труб и при относительно малом их диаметре, как это иногда встречается на судовых холодильных установках. Если пристенные приборы не закрывают всю площадь стены, то они должны размещаться в верхней зоне ограждения (фиг. 84, в). В этом случае холодный воздух, опускающийся вниз от охлаждающих приборов, создает у стены холодную воздушную завесу, в некоторок степени локализующую теплопритоки через ограждение. Так же и потолочные приборы могут занимать лишь часть потолка, будучи более или менее равномерно распределенными по его площади. [c.183]

В работах Я. К. Трошина, К. И. Щелкина, Я. Б. Зельдовича, В. А, Попова и других на основе результатов фундаментальных исследований имеются соответствующие рекомендации по обеспечению благоприятных условий прогрессивного ускорения пламени в трубах [64]. Расстояние от места возникновения режима сильных дифлаграцяй или детонаций уменьшается с ростом начального давления и увеличением шероховатости стенок трубы. В шероховатой трубе удалось получить детонацию со смесями, не детонирующими в гладкой трубе. Причиной, по К. И. Щелкину, является развитие турбулентности потока газа, который возникает в трубе перед фронтом пламени из-за расширения сгоревшего газа. Я. Б. Зельдович показал, что на ускорение пламени сильно влияет неравномерное распределение скорости по сечению трубы, а также охлаждение продуктов сгорания сзади фронта. Для ускорения горения можно помещать в начале трубы диафрагмы, через отверстия которых пламя вырывается далеко вперед, поджигая большую массу газа или перекрывая сечение трубы перегородками, увеличивающими путь пламени. Расстояние от точки зажигания до места возникновения детонации увеличивается с ростом начальной температуры смеси и убывает с уменьшением диаметра трубы. По сравнению с зажиганием у закрытого конца воспламенение у открытого конца резко затрудняет возникновение детонации из-за того,, что пламя вызывает более слабое движение газа. Зажигание на некотором расстоянии от закрытого конца облегчает возникновение детонации по сравнению с зажиганием непосредственно у закрытого конца, так как пламя вначале рашростра-няется двумя фронтами. Поджигая смесь множеством искр, включаемых в нужной последовательности, или воспламеняя ее лучом, можно получить любую возможную скорость распространения фронта пламени. [c.77]

Если толщина лами рного подслоя значительно больше высоты гребешков шероховатости (6 >А, рис. 2-10,а), то,гребешки затоплены в ламинарн01м подслое, плавно обтекаются с очень малыми скоростями и, как в случае ламинарного режима движения, не влияют на распределение скоростей и сопротивление трения (область гидравлических гладких труб). При этом коэффициент сопротивления трения является функцией только числа Рейнольдса, т. е. зависит от соотношения сил инерции частиц жидкости и действующих на них сил вязкости [c.92]

Графики, изображенные на рис. 13-5, построены с учетом экспериментальных данных о распределениях скоростей и температур (см. рис. 5-3 и 12-3), полученных Дайслером для гладких труб с постоянным тепловым потоком к стенке . При Ке > 10 ООО и Рг > >0,5 профиль температур развивается очень быстро, и числа Пус-сельта принимают свои асимптотические значения уже на весьма небольших расстояниях от входа в трубу (рис. 13-6). Поэтому при решении большинства задач турбулентного теплопереноса Ки можно [c.378]

На рис. 23 показан общий вид кожухотрубчатого горизонтального испарителя марки ИТГ-500. Испаритель-состоят на корпуса приваренных к нему дву х трубных решеток, в которые вставлены и развальцованы 827 стальных гладких труб длиной по 6010 мм, и двух отъемных крышек. Трубы разделены на 8 групп соответственно числу ходов рассола в испарителе. Распределение )ассола по указанным группам достигается с помощью перегородок в крышках испарителя. [c.73]

Валерино и Дойль [40] приводят графики для расчета падения давления при околозвуковом течении одноатомных газов через обогреваемые гладкие трубы с постоянной температурой стенки рассматриваются также другие способы подвода тепла. Сибал-кин и Коффель [32] построили графики для околозвукового течения сжимаемой жидкости через охлаждаемые трубы, в которых происходит экспоненциальное распределение температур по длине. [c.433]

Смотреть страницы где упоминается термин Распределение в гладки трубах: [c.358] [c.565] [c.123] [c.98] [c.151] [c.161] [c.151] [c.182] [c.182] [c.101] [c.109] [c.212] [c.101]

Теоретические основы типовых процессов химической технологии (1977) -- [ c.122 ]

ПОИСК

Справочник химика 21

Химия и химическая технология