Ректификационные колонны исходной смеси

Все построения рабочих линий, сделанные ранее, относились к случаю, когда исходная смесь жирных кислот поступала на гарелку питания при температуре кипения. В рассчитываемой ректификационной колонне исходная смесь кислот поступает при температуре ниже температуры кипения жирных кислот на гарелке питания. Поэтому точки пересечения рабочих линий смещаются вправо. [c.118]

В ректификационных колоннах исходная смесь, подаваемая в среднюю часть колонны, в результате массообмена между противоточно движущимися паровой и жидкой фазами разделяется на два продукта дистиллят, обогащенный более летучим компонентом, и кубовый остаток с преобладающим содержанием менее летучего компонента. Принципиальные схемы осуществления этого процесса в насадочных (аппарат с непрерывным контактом фаз) и тарельчатых (ступенчатый контакт фаз) колоннах показана на рис. 3.6. При рассмотрении непрерывной ректификации будем пренебрегать разделяющим действием кипятильника и дефлегматора, т. е. кипятильник и дефлегматор будем считать аппаратами соответственно полного испарения и полной конденсации. Составы фаз будем характеризовать содержанием более летучего из компонентов в мольных долях. Обозначения расходов, составов и удельных энтальпий показаны на рис. 3.6. В аппаратах со ступенчатым контактом фаз уп и / характеризуют соответственно мольный расход, состав и энтальпию пара, уходящего с п-й ступени, а Хп и г — мольный расход, состав и энтальпию жидкости, стекающей с п-й ступени / — номер ступени, на которую подается исходная смесь. [c.109]

Ректификация сырого бензола на установке непрерывного действия может производиться различными способами. Так, например, в первой колонне исходная смесь может быть разделена на чистый высококипящий компонент и смесь низкокипящих компонентов или на чистый низкокипящий компонент и смесь высококипящих компонентов. Кроме того, исходная смесь может быть в первой колонне разделена на несколько низкокипящих и высококипящих компонентов путем промежуточных отборов паров над различными по высоте тарелками. Разгонка в последующих колоннах производится аналогично. Жидкость проходит последовательно ряд ректификационных колонн, в каждой из которых разделяется на две части, и так до тех пор, пока не останется бинарная смесь, которая разделяется в последней колонне. [c.86]

Одноколонные ректификационные системы с различным давлением в секциях колонны (колонны двух давлений) бывают двух типов с давлением в концентрационной секции меньще или больше, чем в отгонной (рис. П-5). При ректификации по схеме, изображенной на рис. П-5, а, сырье подается в колонну высокого давления 1, где исходная смесь предварительно разделяется на два потока. Затем они окончательно делятся на целевые продукты в колонне низкого давления 2, при этом тепло конденсатора 3 колонны высокого давления используется для испарения остатка колонны низкого давления. Такие схемы часто применяют для разделения воздуха и получения кислорода, аргона и других инертных газов. [c.109]

Целью расчета ректификационной колонны, разделяющей многокомпонентную смесь, является определение условий, позволяющих получить продукты желательных качеств при назначенных исходных параметрах процесса. Так, в ходе расчета должно быть найдено рабочее давление в колонне, условия ее орошения, число теоретических тарелок в ее секциях, выбран тип контактного устройства, определены составы концевых продуктов и величины эффективности реальных тарелок колонны. [c.344]

Сырье (смесь исходной фракции и рециркулирующего пентанового изомеризата), а также насыщенный абсорбент из абсорбера 17 поступают на разделение в ректификационную колонну 8. Из колонны 8 сверху отделяется изопентановая фракция, подвергающаяся дальнейшей ректификации в бутановой колонне 5, а нижний продукт колонны 8 поступает в ректификационную пентановую колонну 9. Нижний продукт этой колонны направляется на разделение в, изогексановую колонну 10. Отбираемая из колонны 9 сверху пентановая фракция, содержащая около 91 % (масс.) н-пентана, смешивается с водородсодержащим газом, нагревается в теплообменнике 6 и далее через змеевики трубчатой печи 12 поступает в реактор изомеризации 11. [c.44]

В способе производства дифенилолпропана па ионообменных смолах, применяемом в СССР, используется следующая технологическая схема (рис. 27). Исходные реагенты и промотор подают в реактор У, заполненный ионитом. Реакционную смесь разделяют затем ректификацией. Вначале в колонне 2 отгоняется легкая фракция (ацетон, вода, промотор и часть фенола). Эта смесь обезвоживается на ректификационных колоннах (на схеме не показаны) и исходные компоненты возвращаются на синтез. Смесь дифенилолпропана, побочных продуктов и фенола, оставшаяся после отгонки легкой фракции, подается в вакуумную колонну 3. Фенол там отгоняется, а дифенилолпропан-сырец отделяют от побочных продуктов перекристаллизацией из органического растворителя в аппаратах 4 я 5. Отфильтрованный продукт сушат и гранулируют. Из маточного раствора растворитель регенерируется в колонне 8. Кубовый остаток (побочные продукты) после предварительной об- [c.157]

I Принципиальная схема ректификационной установки представлена на рис. VII. 1. Исходная смесь из промежуточной емкости I центробежным насосом 2 подается в теплообменник 3, где подогревается до температуры кипения. Нагретая смесь поступает на разделение в ректификационную колонну 5 на тарелку питания, где состав жидкости равен составу исходной смеси хр. [c.125]

Насос Рз забирает свежий растворитель Сз из сборника 2 5 и сырой рафинат из предыдущего отстойника О2, смешивает их и перекачивает в отстойник О3. В отстойнике растворитель, как легкая жидкость, собирается сверху, образуя слой сырого экстракта Е , рафинат / з, как тяжелая жидкость, образует нижний слой. Рафинат R , достаточно проэкстрагированный свежим растворителем, собирается в сборнике и затем подвергается дистилляции для получения растворителя в колонне Кц. Сырой экстракт 3 из верхнего слоя отстойника О3 через перелив стекает к насосу Ра, где он смешивается с рафинатом из отстойника 0 . Третье перемешивание происходит в насосе Р , который засасывает свежий исходный раствор 5 из сборника 2 и экстракт Е из отстойника О,. Смесь из насоса разделяется в отстойнике 0 , откуда окончательно насыщенный сырой экстракт Е стекает в сборник 2 . В ректификационной колонне Ке из сырого экстракта отгоняется [c.127]

Рассмотрим обычную многоколонную РКС, состоящую из простых ректификационных колонн, при одинаковом давлении а колоннах, а также одинаковых условиях подачи сырья в каждую колонну (например, при температуре кипения жидкости) и подачи тепла и холода (например, парциальный кипятильник и полный дефлегматор). Пусть, кроме того, смесь азеотропна и исходная информация включает требования к количеству легких и тяжелых примесей в каждом продукте. [c.296]

Наряду с усовершенствованием ректификационных установок ведется поиск других способов получения чистых продуктов, менее энергоемких, чем ректификация. Правда, эти работы проводятся применительно к конкретным производствам и системам, физико-химические свойства которых позволяют применить другой способ разделения. В работе [51] рассмотрен пример замены ректификации диметилформамида из водного раствора экстракцией, кристаллизацией при пониженных температурах, многоступенчатой ректификацией с колоннами при различных давлениях, ректификацией в установке с тепловым насосом. Исходная смесь с массовой долей диметилформамида 12,5% в количестве 10 ООО кг/ч поступала на разделение, концентрация целевого продукта составляла 99,9%. Результаты сравнения этих способов получения чистого продукта приведены в табл. 8.5. [c.486]

На рис. 30 представлена схема ректификационной установки периодического действия. Вся исходная смесь загружается в куб колонны и разгонка может осуществляться двумя методами с отбором дистиллята постоянного состава или с отбором дистиллята переменного состава (фракционирование). [c.58]

В установке непрерывного действия для проведения процесса азеотропной ректификации исходная смесь и разделяющий агент подаются в ректификационную колонну 1, из которой в качестве дистиллата отбираются азеотропные смеси разделяющего агента с отгоняемыми компонентами. Кубовая жидкость, являющаяся одним из продуктов разделения, может быть получена с минимальным содержанием разделяющего агента. Ди- [c.35]

Более совершенной установкой для периодической экстрактивной ректификации является установка с непрерывным возвратом разделяющего агента, схема которой изображена на рис. 79. Установка состоит из двух колонок, расположенных друг над другом. Исходная смесь загружается в куб верхней — экстрактив-но-ректификационной колонки. В процессе разгонки колонка непрерывно орошается разделяющим агентом, подаваемым с помощью насоса 1 или самотеком из емкости 2. По переливной трубе 3 раствор компонентов заданной смеси в разделяющем агенте вытекает из куба верхней колонны, поддерживая таким образом в нем постоянный уровень жидкости, и поступает в верх исчерпывающей ректификационной колонки 4, предназначенной для отгонки компонентов исходной смеси и регенерации разделяющего агента. Эта колонка в дальнейшем называется отгонной. Полнота отгонки компонентов исходной смеси, имею- [c.202]

Принципиальная схема процесса азеотропной ректификации с регенерацией разделяющего агента путем экстракции показала на рис. 99 (стр. 275). Исходная смесь подается в колонну У из куба которой отбирается высококипящий компонент, подвергаемый очистке от разделяющего агента в колонне 2. Дистиллат колонны 1 для регенерации разделяющего агента направляется в экстракционную колонну 3, из которой отбираются низкокипящий компонент, подвергаемый очистке в ректификационной колонне 4, и смесь применяемого для экстракции растворителя с разделяющим агентом, регенерируемым из этой смеси в ректификационной колонне 5. Из колонны 5 разделяющий агент возвращается в колонну 1, а растворитель, отбираемый из куба, возвращается в экстракционную колонну. По описанной схеме производится разделение смесей близкокипящих ароматических и парафиновых углеводородов с неиспользованием метанола л качестве разделяющего агента. [c.208]

Принятое для расчета флегмовое число / = 5,13, что отвечает коэффициенту избытка флегмы а=/ // , п = 1Л6. Путем построения ступенек легко найти, что эффективность экстрактивно-ректификационной колонны должна составлять 30 теоретических тарелок, а исходная смесь должна подаваться между 15 и 16 тарелками. [c.248]

Исходная смесь углеводородов подается в середину колонны 1, куда поступает также азеотропная смесь метилэтилкетона и воды (с содержанием последней 10%) в количестве, несколько превышающем расход его, необходимый для отгонки всех неароматических углеводородов в виде азеотропов. Из куба колонны 1 отбирается толуол, содержащий некоторое количество метилэтилкетона, отгоняемого в колонне 2, в которой в виде кубовой жидкости получается чистый толуол. Азеотропы неароматических углеводородов и метилэтилкетона подаются в колонну 3 для экстракции водой. Выходящие из колонны 3 неароматические углеводороды очищаются от остатков метилэтилкетона путем ректификации в колонне 4. Водный раствор метилэтилкетона поступает в ректификационную колонну 5, в которой в виде дистиллата отбирается азеотроп метилэтилкетон—вода, возвращаемый в колонну 1. Отбираемая из куба колонны 5 вода возвращается в качестве растворители в узел экстракции. [c.275]

Сырье направляется на предварительный подогрев до 370—375°С в секцию трубчатой печи. Затем оно поступает в нижнюю часть ректификационной колонны, где контактирует-ся с продуктами коксования. Отсюда смесь исходного сырья н рециркулирующего продукта (тяжелых фракций дистиллята коксования) при температуре 380—400 °С подается снова в печь для нагрева до 475—510 °С. [c.92]

Сложности, возникающие в лабораторных условиях при такой скорости отбора кубовой жидкости, затрудняют аппаратурное оформление установки. Поясним детали процесса получения 0 0 на примере ректификационной установки Куна [59] (рис. 157). Исходная смесь (природная вода), находящаяся в сосуде 1, испаряется и через обогреваемые снаружи капилляры 2 равномерно поступает в трубчатые колонны, заполненные насадкой из проволочной сетки. Расход паров контролируют по показаниям дифференциального манометра 3, подсоединенного к емкостям 4 w. 5. Нижние части трубчатых колонн в зоне куба 10 подогревают водя- [c.229]

Технологическая схема процесса приведена на рис. 6.14. В реактор 7 подают катализаторный раствор, уксусную кислоту, этилен, кислород и циркуляционный газ [концентрация кислорода в исходном газе около 5,5% (об.)]. Реакция осуществляется при 130 °С и давлении 3 МПа. Выходящая из реактора смесь непрореагировавшего этилена, кислорода, продуктов реакции и уксусной кислоты после охлаждения в холодильнике 3 и дросселирования поступает в газосепаратор 4. Несконденсировавшиеся газы после поглощения двуокиси углерода раствором соды в скруббере 5 (с последующей десорбцией Og в отпарной колонне 6) возвращаются в реактор J. Для удаления инертных компонентов часть газа периодически выводится иа системы. Конденсат из газосепаратора 4 поступает в колонну 7, в которой отгоняются продукты реакции, включая образовавшуюся воду. Из куба этой колонны отбирается непрореагировавшая уксусная кислота, которая затем возвращается в реактор. В колонне 8 отгоняются низко-кипящие компоненты, которые для выделения ацетальдегида поступают в абсорбер 12. Поглощенный водой ацетальдегид выделяется из водного раствора ректификацией в колонне 13. Отбираемый из куба колонны 8 продукт, состоящий из винилацетата, воды и высококипящих компонентов, разделяется в отстойнике 9 на два слоя. Водный слой после извлечения следов винилацетата направляют в канализацию. Органический слой из отстойника 9 направляют для удаления воды в колонну 10, из которой смесь продуктов поступает в ректификационную колонну И, где отгоняется чистый винилацетат. Из куба колонны И выводятся высококипящие примеси. Пары воды с примесью винилацетата из верхней части колонны 10 возвращаются в колонну 8. [c.193]

Схема периодически действующей ректификационной установки приведена па рис. 12-16. Исходная смесь загружается в куб 1, где нагревается до температуры кипения и испаряется. Пары проходят через ректификационную колонну 2, взаимодействуя в противотоке с жидкостью, возвращаемой из дефлегматора 5. В дефлегматоре богатые легколетучим компонентом пары конденсируются и конденсат поступает в делитель потока 4. Часть жидкости из делителя потока направляется на орошение ректификационной колонны, а другая часть — дистиллят — проходит через холодильник Л и направляется в сборник 6 или 7. [c.303]

При ректификации исходная жидкая смесь делится на две части часть, обогащенную НК (дистиллят), и часть, обедненную НК (остаток). Непрерывная ректификация проводится в аппаратах (ректификационных колоннах), состоящих из двух ступеней (рис. 19-9). Исходная смесь вводится в верхнюю часть нижней ступени (исчерпывающая колонна 2). Здесь исходная жидкая смесь взаимодействует в противотоке с паром, начальный состав которого аналогичен составу остатка в результате происходит исчерпывание смеси, т. е. извлечение из нее НК и обогащение ее ВК. [c.670]

Разделительный аппарат одинарной ректификации. На рис. 19-19 показана схема простого цикла с дросселированием, в котором применен разделительный аппарат одинарной ректификации. Аппарат представляет собой обычную ректификационную колонну, куб которой обогревается сжатым воздухом, а исходная смесь подается на верх колонны. Сжатый и охлажденный в теплообменнике 1 воздух проходит по змеевику 2 и, отдавая тепло кипящему в кубе жидкому кислороду, частично конденсируется. Затем воздух дросселируется в вентиле 3 до абсолютного давления 1,2—1,3 ат и подается на верх колонны 4. В результате ректификации в кубе собирается ВК (кислород), из верхней части колонны отводится НК (азот). [c.690]

Рассмотрим разделение азеотропной смеси с минимумом температуры кипения. Исходн<1Я смесь компонентов а и ту поступает в ректификационную колонну ], работающую под давлением к,. В этой колонне выделяется компонент V в виде нижнего продукта состава Хщ и смесь близкого к азеотропному состава в виде дистиллята, который подается в колонну [c.191]

При разделении азеотропной смеси с максиму юм температуры кипения исходная смесь состава Хр подается в ректификационную колонну I, работающую под давлением л,. Здесь смесь разделяется на компонент выводимый в виде дистиллята, и смесь близкого к азеотропному состава Хд , отбираемую в виде нижнего продукта. Последний поступает на разделение в колонну 2, работающую под давлением 2, в которой получают компонент а в виде верхнего продукта и смесь близкого к азеотропному состава х в виде нижнего продукта. Эту азеотропную смесь смешивают [c.191]

На первый взгляд может показаться бесспорным, что выгоднее подавать в ректификационную колонну исходную смесь прямо в парообразном состоянии [16], так как в таком состоянии она обладает большим запасом тепла, чем в жидком состоянии. Однако, как уже показано выше, при подаче исходной смеси в парообразном состоянии флегмовое число 7 " будет всегда больше, чем при иодаче в жидком состоянии В . Здесь сравниваются два наиболее типичных состояния исходной смеси насыщенный пар и кипящая жидкость. [c.28]

Рис. 11.14. Принципиальная схема четкой ректификации смеси к-пентана, изогексана, м-гек-сана, изогептана и н-гептана /—5—ректификационные колонны, /—исходная смесь Я—к-пентан, нзо-гексан и к-гексан Я/—изогептан, к-гептаи и высшие /V—к-пентан V— изогексан V/— -гексан V//—изогептан и/Я—и-гептан /X—высшие углеводороды.

Схема работы вакуумной ректификационной колонны представлена на рис. 39. Пары дистиллята конденсировались в кожухотруб-пом дефлегматоре 3, откуда через распределитель флегмы 5, работающий по тому же принципу, что и на лабораторных колонках, конденсат поступал частично в линию отбора дистиллята, а частично на орошение колонны. Исходную смесь при непрерывной работе подавали в колонну через один из трех вводов или заливали в куб-ис-паритель 8 емкостью 400 л. Для создания вакуума использовали на-ро-эжекционную установку ВН-1 с пятью ступенями эжекции. Дистиллят отбирали через барометрическую трубу, что позволяло непрерывно осуществлять аналитический контроль процесса. [c.109]

Как уже отмечалось, при очистке возвратного растворителя производства бутадиенового каучука в кубах ректификационных колонн концентрируется смесь олигомеров бутадиена в растворителе. Выделение индивидуальных соединений из кубовой части сложно, трудоемко и экономически невыгодно. Поэтому было предложено [314] получать полимерные продукты из смеси этих олигомеров на гетерогенном катализаторе при температуре 160—200 °С, давлении 0,3—0,6 МПа и скорости подачи сырья 0,12—0,50 ч В полимеризационном процессе использовалась кубовая жидкость ректификации толуола следующего состава [% (масс.)] 4-винилциклогексен—13,40 циклододекатриен-1,5,9 — 3,40 н-додекатетроен — 3,80 низкомолекулярный полимер — 0,52 толуол — 78,88. Практически 100%-ная конверсия олигомеров бутадиена была достигнута за 10 часов. Повыщение концентрации олигомеров бутадиена в исходной мономерной смеси способствовало возрастанию выхода сополимера. Существенное влияние на степень превращения олигомеров бутадиена, а также на молекулярно-массовые характеристики получаемых сополимеров оказывала температура процесса (табл. 4.7). [c.122]

В патенте [28] смесь продуктов алкилирования предлагается разделить также в одной сложной ректификационной колонне (рис. -31). Однако, в отличие от патента 27], конденсацию изо-бутаяовой фракции, выводимой в паровой фазе боковым погоном, рекомендуется осуществлять теплообменом с жидкостью в низу изобутановой колонны, которая используется для предварительного разделения исходной смеси изомеров бутана. [c.240]

Сложные ректификационные колонны разделяют исходную смесь более чем на два продукта. Различают сложные колонны с отбором дополнительных фракций непосредственно из колонны в виде боковых погонов, и колонны, у которых дополнительные продукты отбирают из специальных отпарных колонн, именуемых сгриппингами. Последний тип колонн нашел широкое применение па установках первичной перегонки нефти. [c.162]

На рис. 4 изображена принципиальная технологическая схема синтеза ДМД. Исходный формалин, содержащий 8—12% метанола, поступает на ректификационную колонну 1, где в качестве погона отбирается метанол, а из куба выводится продукт с содержанием метанола менее 1%. К обезметаноленному формалину добавляют рассчитанное количество серной кислоты, затем смесь подают в верхнюю часть реактора 2. В нижнюю часть этого реактора через распределительное устройство подают сжиженную С -фракцию, которая в диспергированном состоянии поднимается снизу вверх. Поскольку катализатор — серная кислота — практически полностью находится в водной фазе, в ней и протекают все [c.703]

Если добавляемое вещество более летуче, чем исходные компоненты, то его вводят в ректификационную колонну вместе с сырьем и выводят из нее вместе с парами верхнего продукта. Такую ректификацию называют азеотропной. В этом случае вводимое вещество образует азеотропную смесь с одним из компонентов сырья. Это вещество называют уводителем. [c.207]

Смесь паров и катализатор через распределительную ренштку подается в реактор 8. Пары исходного сырья, проходя слой кипящего катализатора, подвергаются крекннгу. Парообразные продукты реакции из верхней части реактора, пройдя двухступенчатую систему циклонов 9, освобоя даются от катализаторной пыли и направляются в ректификационную колонну 10. [c.187]

Ректификационная колонна, предназначенная для разделения многокомпонентной смеси, содержит N тарелок (см. рис. 2.5). Исходная смесь в количестве F моль/ч состава xfi,xf2i- ма р (где к — число компонентов исходной смеси) подается на одну или не- [c.383]

В табл. 17 представлен пример расчета тарельчатой ректификационной колонны по приведенной программе. Колонна имеет десять тарелок. Исходная смесь в колргчестве 4 молъкас состава = =0.25, 2 = 0,25, Хд = 0,25, = 0,25 подается на пятую снизу [c.275]

В соответствии с изложенным выше процессы азеотропной и экстрактивной ректификации различаются по технологическому оформлению. Принципиальные схемы установок для проведения этих процессов изображены на рис. 4. Установка для проведения процесса экстрактивной ректификации состоит из экс-трактивно-ректификационной колонны 1, в разные точки по высоте которой подаются исходная смесь, разделяющий агент н флегма. Часть конденсата, образующегося в дефлегматоре, отбирается в качестве дистиллата, являющегося одним из продуктов разделения. В виде кубовой жидкости отбирается смесь [c.35]

В первой ректификационной колонне 1 из исходной ксилольной фракции отгоняется более летучий этилбензол. Во второй колонне 2 проводится совместная ректификация вновь поступающих и изомеризованных ксилолов. В кубе этой колонны собирают наименее летучий о-ксилол, который выводят из системы в виде готового продукта. Смесь м- и л-ксилолов, выходящих из верхней части колонны 2, направляют на установку 4 первой ступени кристаллизации, где охлаждают смесь до минус 50 — минус 70 °С. Выпазшие кристаллы отделяют центрифугированием. Маточный раствор, полученный при фильтровании, содержит 75—85% м-ксилола. Его направляют на установку 6 для изомеризации при этом образуется дополнительное количество о- и л-ксилолов. Из изоме-ризованного продукта вначале отделяют ректификацией в колонне 3 побочные продукты (бензол, толуол и полиметилбензолы), а ксилолы направляют в колонну 2. Таким образом, значительная часть продукта циркулирует в стадиях 2—4—6—2. [c.73]

Упрощенная схема этого процесса изображена на рис. 87. Па-ро-газовую смесь исходных веществ подогревают в теплообменнике I горячими реакционными газами и подают в реактор 2. Выходящая из него смесь последовательно охлаждается в теплообменнике 1 и системе водяных и рассольных холодильников 3, где конденсируются все жидкие вещества. Иепрореагировавший ацетилен возвращают на приготовление исходной смеси, а жидкость направляют на разделение в систему ректификационных колонн 5, где отгоняются легкая фракция, винилацетат, уксусная кислота (возвращаемая на синтез) и этилидендиацетат. Тяжелый остаток идет на сжигание. [c.300]

На рис. 11.6 изображена технологическая схема синтеза ДМД. Исходный формалин, содержащий 8—12% метанола, поступает на ректификационную колонну , где в качестве погона отбирается метанол, а из куба выводится продукт с содержанием метанола менее 1%. К обезметаноленному формалину добавляется рассчитанное количество серной кислоты, после чего смесь подается в верхнюй часть [c.371]

В испарителе вследствие резкого падения давления и увеличения объема происходит разделение на жидкую и паровую фазы. Все фракции, выкипающие до 420—435 , уходят вместе с крекинг-газом через верх иснарителя в первую ректификационную колонну, где, как уже указывалось, встречаются с исходным сырьем-мазутом и подвергаются последующему разделению, а крекинг-остаток (фракции, выкипающие выше 430 ) поступает из низа испарителя в дополнительный испаритель на вторичное отпаривание для извлечения соляровых фракций. Работа первой колонны и дополнительного испарителя описаны выше. Пары, поступившие из первой колонны 4 во вторую колонну 5 (смесь крекинг-дистиллята, легкой соляровой фракции и крекинг-газа), подвергаются ректификации. Пары крекинг-дистиллята вместе с газом уходят через верх колонны при температуре, которая зависит [c.242]

Ректификационная колонна К1 имеет две секции нижнюю, снабженную пятью каскадными тарелками, предназначенную для контактирования наров продуктов коксования с исходным сырьем, и верхнюю с 12—14 колпачковыми тарелками для ректификации паров, поступающих пз нижней секции. Обе секции разделены глухой (без колпачков) тарелкой с проходом для паров. С. верха колонны отходят газ, пары бензина и воды, в качестве боковых погонов-дистиллят коксования, который может быть отобран либо одной широкой фракцией, либо в виде двух фракций — керосиновой и газойлевой. Кероспн отбирается с 10-й тарелки (считая сверху) и поступает в отпарную колонну К2, откуда насосом Н5 откачивается через холодильник Т5 в емкость. Газойлевая фракция отбирается из аккумулятора колонны К1, отпаривается в отпарной колонне К2а и насосом Н4 через холодильник Т4 откачивается в емкость. В нижней части колопиы, как уже указывалось выше, собирается тяжелая флегма, представляющая собой смесь исходного сырья, подаваемого в колонну навстречу парам из камер, и рециркулирующего остатка. [c.323]

Ректификация многокомпонентных смесей непрерывным методом осуществляется в аппаратурных агрегатах, построенных по типу многоколонных схем (рис. 12-27). Если исходная смесь должна быть разделена на три части А, В и С, ю одна колонна может обеспечить разделение лг бо па А - - ВС, либо на АВ -(- С для последующего разделения АВ или ВС необходима вторая 1 олонпа. Следовательно, для разделения исходной смеси на п частей необходим ректификационный агрегат, состоящий иа ге — 1 ректификационных аппаратов. [c.313]

Состфполучаемого изомеризата можно изменять посредством частичной его рециркуляции в системе, причем на рециркуляцию может быть направлен нормальный углеводород или смесь его С относительно низкооктановыми изомерами. Изомеры отделяют от продуктов реакции в тех же ректификационных колоннах, где разделяется исходное сырье. В реакторе находится слой платинового катализатора пары проходят через реактор сверху вниз. [c.260]

Исходный природный газ очищается от сероводорода и углекислого газа, осушается и попадает в метановую ректификационную колонну. Здесь при температуре —100° С происходит снижение всех углеводородов, кроме метана. Поэтому из верхней части колонны выделяется газообразный метан с примесью других несжижающихся газов, к числу которых относятся азот, водород, редкие газы (гелий, аргон). Смесь этана и более тяжелых углеводородов из нижней части метановой колонны поступает в этановую колонну, где поддерживается такая температура, что этан выделяется из верхней части колонны, а из нижней части удаляются пропан и более тяжелые углеводороды. В следующей, пропановой колонне получают пропан и т. д. (табл. 7). [c.295]