Состав продуктов сгорания и.расход воздуха

Таблица 5.6. Расход воздуха и состав продуктов сгорания

Рис. 4,1. Равновесный состав продуктов сгорания метана в сухом воздухе (сплошные линии и точки) в зависимости от значений коэффициента расхода воздуха Од при температуре 900 °С.

Состав продуктов сгорания. При полном сгорании топлива образуются углекислый газ, сернистый газ, пары воды, избыточный кислород и азот. В случае неполного сгорания топлива в продуктах сгорания могут быть оксид углерода, углеводороды, углерод и др. Массу и объем продуктов сгорания, а также расход воздуха для горения топлива определяют по формулам, приведенным в гл. IV. [c.197]

Количество и состав топочных газов. В топочные газы переходят продукты сгорания составных частей топлива (СО2, Н2О, ЗОг), весь содержащийся в воздухе и топливе азот, поступающий с избыточным воздухом кислород, а также водяные пары, приходящие с воздухом и образующиеся при испарении влаги топлива. Количества компонентов топочных газов, образующихся при теоретическом расходе воздуха, для твердого и жидкого топлива (в м 1кг топлива) [c.418]

ТАБЛИЦА 9. Состав сухих продуктов сгорания природного газа [в % (об.) в зависимости от коэффициента расхода воздуха [c.150]

Химическая активность теплоносителя (газовой печной среды) зависит от коэффициента расхода воздуха а при а > 1 — окислительная, при а = 1 — нейтральная и при а < 1 — восстановительная. От значения а зависит температура, которая может быть достигнута или выбрана, расход воздуха, количество и химический состав продуктов сгорания. Эти зависимости приведены на рис. 14—17. [c.147]

Механизм газообразования. В топке с КС, отапливаемой углеродсодержащим материалом (а таковыми являются практически все виды топлива), псевдоожижается смесь углеродных и инертных частиц (золы, добавок и пр.). При взаимодействии горючих с кислородом образуются газообразные продукты полного (СО2, Н2О) и неполного (СО, Нг) сгорания. Первые, реагируя с углеродом, восстанавливаются до СО и Нг, вторые, наоборот, могут догорать в слое до СО2 и Н2О. При достаточно высокой температуре концентрация О2 уменьшается по мере удаления от газораспределительной решетки, концентрация СО растет монотонно, а СО2 — проходит через максимум (рис. 4.13). Чем больше концентрация углерода, тем на меньшей высоте исчезает кислород и тем больше СО содержится в уходящих из слоя газах. Следовательно, меняя концентрацию горючих в слое, можно на выходе из него получить состав газа, соответствующий различным коэффициентам расхода воздуха от в > 1 ( топочный режим ) до в < < 1 ( газогенераторный режим ). [c.214]

Расчеты для газового топлнва. В отличие от твердого и жидкого топлива, состав горючего газа обычно бывает известен в процентах по объему, а не по массе, причем этот состав задается указанием концентрации компонентов (индивидуальных газов), а не химических элементов. В общем случае для определения расхода воздуха и выхода продуктов сгорания при сжигании газового топлива необходимо сначала рассчитать элементный массовый состав последнего в процентах, а затем воспользоваться выражениями (8.8) и (8.14)— (8.19). Для газовых топлив, содержащих только такие горючие компоненты, как углеводороды, водород и монооксид углерода, можно упростить расчеты, прибегнув к приводимым ниже формулам, основанным на стехиометрических соотношениях объемов горючих газов и продуктов их сгорания (химические символы в квадратных скобках означают объемное содержание в топливе соответствующих компонентов, %) [c.182]

СОСТАВ ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ И РАСХОД ВОЗДУХА [c.59]

Состав и объемы дымовых газов зависят от двух факторов - вида топлива и способа сжигания. Объемы продуктов сгорания 1 кг твердого (жидкого) и 1 газообразного топлива при теоретическом расходе воздуха (коэффициент избытка воздуха а = 1) ориентировочно имеют следующие значения при сжигании торфа - 2,85 м сланцев - 3,2 м бурых углей [c.87]

С целью улучшения условий работы рубашки в охлаждающий тракт был организован впрыск воды в количестве до 10 вес.% от расхода воздуха. Это позволило снизить температуру рубашки до 150° С при осуществлении процесса горения с малыми коэффициентами избытка воздуха и не сказалось на его полноте и устойчивости. Состав продуктов сгорания в этом режиме характеризовался содержанием СО2 12,3 об.°/о, О2 2,9%, СО 0%, Н2 0%. [c.130]

При расчете обогрева топочными газами определяют теплотворную способность топлива, расход воздуха на сжигание, количества и состав газообразных продуктов сгорания, а также темнературу, развиваемую при сгорании топлива. [c.417]

Газ Состав, объемы. % Низшая теплота сгорания Теоретический расход воздуха Количество продуктов сгорания а о Б 1 о Н ь. ш Г 8 СЗ п сЧ Л 8 Ш 1 [c.16]

К основным показателям процесса полного горения относят теоретический (стехиометрический) и действительный (при а>1) расходы окислителя (воздуха), теоретический и действительный выход и состав продуктов сгорания, коэффициенты расхода воздуха. [c.280]

В табл. 1. 16 и 1. 17 приведены также безразмерные характеристики Н/С и р, теплота сгорания, теоретические температуры горения, теоретический расход воздуха, состав и объем продуктов сгорания для топочных мазутов и крекинг-остатков. [c.45]

При отработанном на заводе оптимальном режиме сжигание кокса в топке производилось с коэффициентом расхода воздуха а = 0,6—0,8. Поступающие в печь продукты сгорания при этом имели в среднем состав, % СОг — 6,5 Ог — 0,9 СО — 20,3. Их дожигание происходило в печи за счет вторичного воздуха, подсасываемого через лабиринт в месте соединения тонки с барабаном. [c.132]

Дано расход Ь кг/час воздуха на сжигание кокса теплота сгорания топлива и потери тепла воздухоподогревателем элементарный состав топлива температура нагрева газов (воздух и продукты сгорания) перед вводом их в узел смешения с катализатором. [c.283]

СОСТАВ, ТЕПЛОТА СГОРАНИЯ, ХАРАКТЕРИСТИКА ТОПЛИВА, ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ РАСХОД ВОЗДУХА И ОБЪЕМЫ ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ ЖИДКИХ ТОПЛИВ (данные ВНИИМТа) [c.71]

В процессе контакта с влажным материалом температура сущильного агента уменьшается, а содержание в нем паров влах и увеличивается. По этим и другим изменяющимся параметрам агента можно судить о необходимых ддя удаления влаги из материала расходах сушильного агента и подводимой с ним теплоты. Поскольку состав топочных газов (продуктов сгорания органических топлив) с точки зрения их теплофизических свойств не слишком значительно отличается от атмосферного воздуха, то и их параметры в смеси с парами влаги обычно можно принимать практически одинаковыми. [c.210]

Двухванные сталеплавильные агрегаты. Для окисления компонентов, металла и сжигания топлива в печь подается технологический кислород с расходом до 3,6 м /с. Объем сухих продуктов сгорания, образующихся в обеих рабочих камерах, составляет 11,0—12,5 м /с. В них содержится 67— 75% N2, который поступает из воздуха, подсосанного через тупиковый вертикальный канал и рабочие окна. Средний за время продувки состав сухих продуктов сгорания в пережиме между камерами характеризуется следующими данными 20—30% СО2 2—14% СО 0,2—9,0% О2. На выходе [c.10]

Количество и состав продуктов горения топлива определяют аналогично расчету расхода воздуха, исходя из приведенных выше уравнений горения. При сгорании твердого или жидкого [c.67]

Помимо деления газов на природные и искусственные, каждая из этих двух категорий имеет и свои внутренние классификационные признаки— источник получения, метод получения, состав газа, теплота сгорания и жаропроизводительность (жаропроизводительностью топлива называется температура, до которой нагрелись бы продукты сгорания этого топлива в адиабатных условиях без подогрева газа и воздуха и при стехиометрическом расходе воздуха). [c.13]

Состав топлива в объемных процентах Термохимические реакции Расход кислорода, JHS/JHS Теоретический расход воздуха, мум Количество продуктов сгорания, л /л [c.138]

Пример 10-2. Определить состав продуктов неполного сгорания природного газа при коэффициенте расхода воздуха а=0,4 при 1 200° К. Состав газа в объемных процентах [c.147]

Состав топлива, % по объему Термохимические реакции Расход кислорода, м м Теоретический расход воздуха, м м Количество продуктов сгорания, ла/,и [c.81]

Состав атмосферы может способствовать облегчению образования на металлах защитных пленок. На нержавеющих хромоникелевых сталях пленки с высокими защитными свойствами получаются в атмосфере продуктов сгорания топлива с избытком воздуха (коэффициент расхода а> 1). [c.185]

Результаты расчета содержат следувдие величины низшую калориметрическую тешютворную способность тошшва, теоретический расход сухого воздуха на кг сжигаемого топлива, общее количество продуктов сгорания, количество сухих газов и продуктов сгорания, количество водных паров в продуктах сгорания, состав продуктов сгорания, парциальные давления трехатомных газов и водяных паров в продуктах сгорания, таблицы теплоё жос-ти, теплосодержания, вязкости дымовых газов при различных температурах в пределах от О до 1600°С. [c.38]

При расчете обогрева дымовыми газами определяют теплотворную способность топлива, расход воздуха на сжигание, количество и состав полученных продуктов сгорания (дымовых газов), а также достигаемую при сгорании температуру. [c.307]

Химический состав топлива влияет на рассматриваемую потерю тепла (потерю в трубу). При низких температурах печи, таких как 540° С, потеря в трубу (тепло, уносимое продуктами сгорания) мало зависит от вида топлива. При высоких температурах, таких как 1300° С, разница в расходе топлива будет заметной. Данные рис. 76 подтверждают это положение. Различие обусловлено разными температурами сгорания, которые можно достичь для топлива разных видов. Максимальной температурой горения является адиабатная (идеальная, теоретическая). Согласно определению, такой температуры достигают, если топливо сжигают при постоянном давлении и комнатной температуре воздуха в полностью теплоизолированном контейнере. Адиабатные температуры горения для обычно применяемых топлив, рассчитанные без учета неизбежной диссоциации, приведены на рис. 99—108. В печах достичь идеальных температур горения невозможно, так как во время самого процесса горения часть тепла теряется вследствие излучения. Тем не менее, сравнение адиабатных температур горения полезно. Если металл должен был бы нагреваться до адиабатной температуры горения, то расход топлива и время нагрева были бы бесконечно большими. [c.152]

Для правильного применения первого метода необходимо знать приблизительный состав и теплоемкости продуктов сгорания, теплоту сгорания топлива и расходы воздуха и топлива. Кроме того, большие трудности создает измерение высоких температур заторможенного слоя (включая адиабатическое повышение температуры, обусловленное скоростью газового потока). Это измерение можно произвести, пользуясь экранированными термопарами для устранения потерь от излучения можно также пользоваться неэкранированными термопарами и вводить поправки на излучение. Нужно также учитывать возможность возникновения ошибок вследствие сгорания на поверхности термопары и теплопроводности соединительных проводов термопар. [c.101]

Аналогично определим расход воздуха, состав продуктов сгорания и объемный процент СОг при нескольких значениях а. Результаты расчета представлены в табл. 5.6. Как видим, с увеличением а за счет увеличения избытка воздуха процент СОг в продуктах сгорания уменьшается. По данным этой таблицы построен график зависимости между а и исо, для заданного топлива (рис. 5.3). Из графика находим, что значению Усо, == = 8,5% соответствует а =1,7. Обычно при использовании мазутных паровых форсунок с целью обеспечения полного сгорания топлива коэффициент избытка воздуха в топке печн принимают равным 1,3—1,4. На выходе из печн за счет подсоса воздуха через неплотности величина а оказывается на 0,06—0,10 выше [1], т. е. достигает значения 1,35—1,5. Чем выше а, тем ниже коэффициент полезного действия печи и выше расход [c.91]

Теплота сгорания топлива (природный газ) расхо.цовалась на нагрев и испарение раствора, перегрев образовавшихся водяных паров до температуры, равной температуре на выходе из реактора, подогрев сухой соли до температуры плавления и ее плавление, а также на покрытие потерь тепла в окружающую среду, вызванных несовершенством изоляции. Расход газа составлял 9,3 м /ч, коэффициент избытка воздуха — 1,6, температура сгорания была равна 1380" С. Расход раствора, состав которого приведен ниже, составлял 7—7,2 л/ч. Температура продуктов сгорания па выходе из установки была равна 200° С. [c.106]

Состав продуктов неполного горения при заданном коэффициенте расхода воздуха а зависит не только от природы газообразного топлива, но также и от организации горения и от смесеобразования. В первом случае сжигают часть газа при помощи вспомогательных горелок с последующим смешением газа с раакаленными продуктами сгорания. При этом имеют место термическое разложение углеводородов и другие реакции. Таким образом, например, устраивают самокарбюрацию природного газа. Таким же образом идет процесс горения при подаче газа и воздуха раздельными струями. Во втором случае сжигают газ, тщательно перемешанный с воздухом (чаще всего подогретым) в особых горелках. Углеводороды имеют особенность присоединять к себе в процессе крекинга кислород воздуха в форме газообразных соединений— окиси углерода,— и в этом случае получается мало сажистого углерода. Таким образом сжигают природный газ в пёчах с безокисли-тельной атмосферой. [c.145]

Л1ИХ имеются печи, в которых поддерживаются примерно одинаковые температуры во всех точках рабочего пространства, например камерные печи и печи с переменной температурой в рабочем пространстве, например методические печи для нагрева стальных заготовок (рис. 5-1,6). Открытый нагрев стальных изделий и заготовок продуктами сгорания, содержащими СОг, 50г, НгО и Ог, вызывает окисление поверхности металла или его обезуглероживание, и поэтому часто применяют нагрев в безокислительной среде. Это достигается сжиганием природного газа с малыми коэффициентами расхода воздуха а = 0,4- 0,5, в результате чего получаются продукты неполного сгорания, в состав которых входят СОг, СО, Нг, НгО, N2 и СН4, причем в соотношениях, исключающих окисление и обезуглероживание стали. Для создания необходимого температурного уровня воздух, идущий на горение, нагревают до 800°С или применяют кислород. В дальнейшем продукты неполного горения дожигаются и используются для нагрева воздуха и других целей. [c.94]

На рис. 2 показано распределение газовых компонентов печной среды по высоте (а) и сечению (б) камеры при температуре кипящего слоя соответственно 1000 и 900° С и коэффициентах избытка воздуха соответственно 0,4 и 0,52. Состав газа по высоте и сечению остается постоянным для каждой зоны, исключая пояс дожигания продуктов неполного сгорания, высота которого зависит от скорости газа, коэффициента расхода воздуха в нпжней камере и высоты насыпного слоя. Высота пояса дожигания составляет примерно 150—300 мм. Она уменьшается с увеличением коэффициента расхода первичного воздуха и при стехиометрическом составе равна нулю. [c.472]

Отработанный сорбент, насыщенный органическими загрязнениями, регенерируют также при достаточно высоких температурах (700-750°С). При этом молекулы адсорбированных веществ разлагаются, образовавшаяся смесь низкомолекулярных летучих продуктов испаряется из угля в поток паро-газовой смеси. В печах регенерации активированного антрацита потери от обгара составляют 5-10%. Для активации и регенерации антрацита при высокой температуре применяют печи с псевдоожиженным слоем, разработанные Институтом газа АН УССР. Эти печи представляют собой вертикальную цилиндрическую шахту, футерованную огнеупорным кирпичом и разделенную огнеупорными газораспределительными решетками на топочное пространство и камеру регенерации (активации). Печь отапливается природным газом, сжигаемым в тоннельной двухпроводной горелке при практически стехиометрическом расходе воздуха. Для понижения температуры продуктов сгорания до 1050-1150°С и повышения концентрации активирующего вещества в топку подводят пар. Смесь продуктов сгорания с водяным паром имеет следующий состав 5-7% СО2, 50-60% Н О и 40-50% N2 (смесь вдувается через решетку в камеру активации, где поддерживается температура 900°С). Поскольку процесс активации эндотермический, температура смеси, которая поступает в камеру регенерации антрацита, снижается до 700-750°С, что соответствует оптимальной температуре, необходимой для регенерации обработанного активированного антрацита. [c.151]