Ректификация трехкомпонентных смесей

Рис. ХП-22. Схемы установок для ректификации трехкомпонентных смесей

ГРАФИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ РЕКТИФИКАЦИИ ТРЕХКОМПОНЕНТНЫХ СМЕСЕЙ [c.92]

Балансовые соотношения внешних потоков (система пяти уравнений) приводят к выводу, что точки дистиллята, остатка и сырья располагаются в тетраэдре на прямой, а полюса Ов, — в четырехмерном пространстве. С помощью последних, а также вспомогательного полюса Ле могут рассчитываться встречные потоки между тарелками. Дополнительные полюсы появляются для расчета тарелок между вводами сырья (колонна с двойным питанием) или между двумя теплоотводами (при наличии боковых теплоотводов). Иначе говоря, эта методика расчета колонны совпадает с методикой расчета колонны для ректификации трехкомпонентных смесей. [c.27]

Рис. 17-14. Варианты а, 6) схем ректификации трехкомпонентных смесей

Рис. 12.62. Расчет общего числа теоретических тарелок в колонне при ректификации трехкомпонентных смесей

Рис. 12.63. Потоки и концентрации в нижней части колонны (включая тарелку питания) при ректификации трехкомпонентных смесей

Сравнение схем ректификации трехкомпонентных смесей при различном составе питания, низкой и высокой четкости разделения. [c.5]

При изучении и моделировании массопередачи в многокомпонентных смесях в настоящее время в большинстве случаев отказываются от рассмотрения перекрестных эффектов, считая их влияние незначительным либо пренебрегая ими ради упрощения математического описания массопередачи. Действительно, обработка экспериментальных данных по массопередаче при ректификации трехкомпонентных смесей показала, что при определенном соотношении сопротивлений массопередаче в обеих фазах метод независимой диффузии дает вполне удовлетворительные результаты для компонентов с крайними летучестями [43—45]. В то же время детальный анализ экспериментальных данных, полученных при ректификации трехкомпонентных смесей в пленочных [46] и в тарельчатых [47] колоннах, показал целесообразность учета эффектов взаимодействия даже для компонентов с крайними летучестями. [c.259]

Рис. 6.19. Схемы непрерывной ректификации трехкомпонентных смесей

Ряс ХИ-22. Схемы установок для ректификации трехкомпонентных смесей с — компоненты А и В более летучи, чем компонент С б —компонент А более летуч, чем компоненты В я С. [c.522]

Рис. 13-54. Определение числа тарелок при ректификации трехкомпонентных смесей.

Отрезок ДМ расположен на границе области ректификации АВМО, в которой (рис, 40, г) возможное распределение компонентов по высоте аппарата в общем случае благоприятно для протекания прямого процесса. Здесь, следовательно, могут быть выбраны сечения, наиболее благоприятные для расположения каталитической зоны. Достижение полного превращения реагента В, с другой стороны, связано с возможностями разделения ректификацией трехкомпонентной смеси АСО. В области АВМО при первом заданном разделении возможно выделение в дистиллят азеотропа М, а в нижний продукт бинарной смеси АО химически не взаимодействующих компонентов или (при достижении состава псевдоисходной смеси точки М ) выделение чистого вещества О. [c.203]

Чамберсом был предложен [244] графический метод расчета процессов ректификации трехкомпонентньих смесей, напоминающий известный графический метод Мак-Кэба и Тиле для бинарных смесей. [c.234]

Рис. 9С. Расчет процесса ректификации трехкомпонентной смеси в треугольной диаграмме.

Закономерности ректификации трехкомпонентных смесей с азеотропными точками были изучены Петликом и Аветьяном [39а]. Лино с сотр. [40] методом азеотропной ректификации с добавкой бромистого этилена удалось удалить из ацетона следы воды вплоть до концентрации менее 1400 ppm. [c.305]

В случае разделения многокомпонентной смеси в зависимости от числа компонентов, входящих в состав разделяемой смеси, и заданного числа продуктов, которые должны быть получены из данного сырья, требуется не одна, а несколько простых, последовательно соединенных колонн. Так, при ректификации трехкомпонентной смеси, состоящей из компонентов а, Ь и с, для получения трех продуктов, в каждом из которых концентрируется в основном один из компонентов, требуются две простые колонны, последовательное соединение которых возможно в двух вариантах. [c.179]

Естественно, что если нри ректификации трехкомпонентной смеси требуется получить в чистом виде продукт а или с, а второй продукт может быть получен в виде смеси Ь + с или а + Ь), то п этом случае требуется иметь только одну простую колонну (колонну / на рис. 6. 3). [c.180]

Графический метод расчета ректификации трехкомпонентных смесей [1], а при режиме минимального орошения трех-и четырехкомпонентных [2, 3], связан с использованием постоянства относительных летучестей и кратности орошения. Это снижает точность расчетов, о чем можно судить по специальному исследованию [4], которое показало, что при режиме минимального орошения ошибка в среднем составляет 14%, причем истинные величины кратности орошения при указанных упрошениях обычно превышают расчетные. [c.22]

Итак, для непрерывной ректификации трехкомпонентной смеси требуются 2 колонны, четырехкомпонентной — 3 колонны, /г-ком-понентной — ( — 1) колонн. Этот вывод вполне закономерен, так как только из последней колонны можно отобрать два практически чистых компонента, из всех остальных — лишь по одному. Выбор оптимального варианта разделения производится по результатам экономического расчета, учитывающего расход энергии и стоимость ректификационной установки. [c.545]

Хоган [98] для определения / мин при расчете ректификации трехкомпонентной смеси такнге допускает равенство составов на тарелках. [c.97]

Рис. 43. К сравнению двух вариантов схем термодинамически обратимой ректификации трехкомпонентной смеси.

Рис. 44. Изображение обратимого процесса ректификации трехкомпонентной смеси.

Используя эти положения, можно, например, качественно оценить области возможных изменений составов дистиллята и кубового остатка при непрерывной ректификации трехкомпонентной смеси, принадлежащей к любому из типов по классификации Гурикова, а в случае необходимости получить и количественные соотношения. Для заданного состава исходной смеси, подаваемой на разделение в ректификационную колонну непрерывного действия, ход дистилляционных линий позволяет оценить распределение компонентов между дистиллятом и кубовым остатком. Такой метод определения состава конечных продуктов при флегмовом числе, равном бесконечности, аналогичен методу, описанному в литературе и применяемому с той же целью для разделения идеальных многокомпонентных смесей в тарельчатых аппаратах [184]. Анализ, проведенный описанным выше методом, показывает, что все типы диаграмм, у которых М, т. е. число двойных азеотропов, принимает значения 1, 2, 3, существенно отличаются от диаграммы 1 типа нулевой группы, где М = 0. Причины такого различия заключаются прежде всего в том, что поле треугольника Гиббса у смесей с М О распадается на ряд областей, которые могут быть названы областями непрерывной ректификации, причем дистиллят и кубовый остаток всегда находятся в той же области, что и исходная смесь. Важным здесь является то, что разделение в случае, когда М О, определяется не двумя произвольными концентрациями, например, ключевых компонентов, а структурой самой диаграммы. [c.203]

Ректификация многокомпонентных смесей, а они в практике встречаются гораздо чаще, чем двухкомпонентные, протекает по рассмотренной выше схеме, хотя число используемой при этом аппаратуры увеличивается. Ректификацию многокомпонентных смесей можно проводить в различной последовательности. Поясним это на примере ректификации трехкомпонентной смеси, которую можно разделить на составляющие компоненты одним из следующих способов. [c.140]

Применительно к ЭВМ М-20 были разработаны машинный алгоритм и программа расчета ректификации трехкомпонентной смеси по указанному методу. При этом, в частности, решены задачи перевода диаграмм равновесия трехкомпонентной смеси в аналитическую форму, автоматического выбора мест ввода фракций [c.197]

М. Б. Столпер, Новый метод расчета ректификации трехкомпонентной смеси, Кислород, № 6 (1948 г.). [c.197]

На рис. 4 показано, что расчетные и экспериментальные профили концентраций при ректификации трехкомпонентной смеси согласуются удовлетворительно. [c.64]

Рис. 2.2. Схема установки для ректификации трехкомпонентной смеси / — ректификационные колонны 2 — испарители кубового остатка 3 — дефлегматоры

Л—установка небольшой мощности (до 2 т час) для ректификации трехкомпонентной смеси Б—установка большой мощности (более 2 пцчас) для ректификации двухкомпонентной смеси В— установка большой мощности для вакуум-ректификации двух-компонентной высококипящей смеси, /--подогреватели колонна с насадкой колонны с колпачковыми тарелками 4— колонна с ситчатыми тарелками 5—конденсаторы б—холодильники 7—кипятильннки 5—редукционные вентили Р—вакуум-сборники. [c.328]

Как и в плоской диаграмме, теоретический контакт соответствует изменению составов жидкости и пара между двумя полюсными лучами, проходящими через концы коноды. В отличие от метода Поншона расчет ректификации трехкомпонентной смеси осуществляют аналитически. Полюс также является точкой пересечения прямых, соединяющих точки состояний пара и жидкости в любом [c.87]

Ход процесса азеотропной дистилляции легче всего понять на примере получения безводного этилового спирта с применением бензола в качестве разделяющего компонента. В колонну (рис. 13-60) поступает исходная смесь S с составом, близким к составу азеотропной смеси спирт—вода, с содержанием спирта 96% (вес.). В то же время к флегме, вытекающей из дефлегматора, добавляется жидкость В с большим содержанием бензола (89,5%), поэтому в колонне происходит ректификация трехкомпонентной смеси. В тройной системе вода—спирт—бензол, кроме указанной азеотропной смеси спирт—вода, присутствует азеотропная смесь бензол—спирт и тройная азеотропная смесь 18,5% (вес.) спирта, 74,1% (вес.) бензола, 7,4% (вес.) воды с температурой кипения 64,85°. [c.729]

Методика расчета ректификации трехкомпонентной смеси Аг—N2—Ог изложена в работе Г. Б. Наринского [149]. [c.83]

В. Г. Фастовский и Ю. В. Петровский [4] выполнили ступенчатым методом (от тарелки к тарелке) серию расчетов процесса ректификации трехкомпонентной смеси азот — аргон — кислород при условиях, существующих в колонне низкого давления воздухоразделительного аппарата, и показали, что содержание аргона в зонах повышенной концентрации зависит от состава азота, выходящего сверху из колонны по мере приближения его к составу, равновесному флегме, возрастает содержание аргона в зонах повышенной концентрации. Установлено, что для получения 99,5%-ного кислорода и отбросного азота с 3% кислорода колонна должна быть эквивалентна 30 теоретическим тарелкам так как обычно в колонне устанавливается 36 или 48 тарелок, то фактически их к. п. д. составляет 0,83 или 0,63 соответственно. Присутствие аргона сильно влияет на ректификацию воздуха рассмотрение воздуха как бинарной смеси азота и кислорода приводит к ошибочным результатам, для корректирования которых пользуются необоснованно низкими значениями к. п. д. тарелок — порядка 0,25—0,30. [c.104]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология