Коэффициент трубопровода насоса

В справочнике приводятся данные, необходимые для расчета гидравлических и вентиляционных сетей. Эти данные, представленные в виде диаграмм, графиков и формул, включают коэффициенты гидравлического сопротивления различных трубопроводов и запорно-регулирующих элементов гидравлических и вентиляционных сетей, характеристики насосов и вентиляторов, выпускаемых отечественными и зарубежными производителями. Приводятся методики и примеры расчетов, сортаменты труб и арматуры, используемых на практике, а также существующие ГОСТы и нормативные документы. Справочник предназначен для специалистов, занимающихся проектированием, монтажом и эксплуатацией гидравлических и вентиляционных систем, а также будет полезен исследователям, преподавателям, аспирантам и студентам технических вузов. [c.2]

НИИ трубопровода заданной пропускной способности выбирают на основании сравнения приведенных затрат, соответствующих оптимальным условия М для каждого из рассматриваемых способов. Поэтому весьма важным является правильное определение оптимального количества растворенного в нефти газа. Определение его необходимо вести из условия, что режимы движения нефти в дегазированном и газонасыщенном состояниях должны быть одинаковыми, так как именно тогда возможно максимальное снижение величины гидравлических сопротивлений трубопровода. Последнее может привести, во-первых, к уменьшению числа насосных станций или уменьшению диаметра трубопровода, а следовательно, к снижению капитальных затрат, и, во-вторых, к снижению эксплуатационных расходов на перекачку за счет увеличения коэффициента полезного действия насосов и уменьшения давления нагнетания. Все это, в конечном счете, влияет на значение приведенных затрат. [c.121]

В уравнениях (2.2.12.20)-(2.2.12.24) обозначено ф — угол поворота кривошипа от положения, при котором поршень находился в левой мертвой точке К — радиус кривошипа са — угловая скорость вращения кривошипа 5 — площадь сечения цилиндра 5в — площадь сечения всасывающего трубопровода — коэффициент местного сопротивления насоса при всасывании жидкости, приведенный к скорости поршня "к— коэффициент гидравлического трения во всасывающем трубопроводе 4 — длина всасывающего трубопровода — суммарный коэффициент местных сопротивлений линии всасывания. [c.98]

На насосных станциях аппаратура технологического контроля обеспечивает контроль расхода и давления (напора) каждого насоса, течения воды в системах технического водоснабжения, залива насосов, засорения сороудерживающих решеток и др, В электрифицированных насосных станциях устанавливается аппаратура для. контроля и измерения напряжения, силы тока, количества расходуемой электроэнергии, коэффициента мощности ( os ф). Для измерения давления применяют вакуумметр и манометр. Давление во всасывающем трубопроводе насоса измеряется вакуумметром, так как оно ниже атмосферного. В напорном патрубке насоса давление выше атмосферного и измеряется манометром. [c.179]

Для определения емкости циркуляционных ресиверов Уц,-в формулу (6.8) вводится уточнение коэффициента Кз тем, чтО отдельно рассчитывается объем жидкости, который может, быть в нагнетательном трубопроводе насоса У , и во всасывающем (сливном) трубопроводе причем принимается, что он запол- [c.207]

Это делает полезным также показ изменения рабочего давления по мере увеличения расхода за счет повышения потерь. При этом изотермическая мощность компрессора определяется как полная величина мощности, переданная поступающему в насос воздуху при изотермическом сжатии. Величина полезной мощности определяется на выходе из насоса для насоса камерного типа—на выходе из камеры, а для насоса лифтного типа — только на выходе из напорного трубопровода после водоподъема,, так как рабочий процесс таких насосов продолжается и в напорном трубопроводе. Поэтому при испытаниях величина к. п. Д. камерного насоса определяется непосредственно, а для насоса лифтного типа — с учетом гидравлических потерь в напорном трубопроводе Эта величина равна произведению к. п. д. насоса на величину коэффициента, учитывающего гидравлические потери в напорном трубопроводе. Насосы лифтного типа рассматриваются как одно целое с напорным гидравлическим трубопроводом и именуются водоподъемниками, характеристики которых, таким образом, включают потери в напорном трубопроводе. Для сравнения с характеристиками насосов камерного типа в характеристики насосов лифтного типа необходимо ввести коэффициент, учитывающий потери в гидравлическом трубопроводе. Выше было показано, что для сравнения рабочих характеристик любого пневматического насоса удобно пользоваться величинами к. п. д. для насосной части установки, включающими все потери в пневматическом и гидравлическом трубопроводах и в самом насосе (кроме компрессора установки). [c.169]

При малых заглублениях выходных отверстий (сифоны круглого сечения) допускается выброс воздуха через выходное отверстие сифона при пуске насоса. В этом случае сечение скоростной трубки принимают 1,5...2 % от сечения горла сифона, что достаточно для срыва вакуума в сифоне и предотвращения обратного тока воды через сифон в напорный трубопровод и насос. Однако эта рекомендация не совсем точна, так как не учитывает зависимость сбросного расхода от коэффициента быстроходности насоса и наличия обратных клапанов. Поэтому определять сечение воздушной трубы лучше по формулам (8.4) и (8.9). [c.292]

Здесь Арр — перепад давления в реакторе Ар — перепад давления во внешней системе (система аппаратов и трубопроводов без реактора) Ар — перепад давления во внешней системе на участке между выходом реактора и входом циркуляционного насоса Ь — некоторый коэффициент Н — высота слоя катализатора в реакторе, определяемая соотношением [c.119]

Задача 111. 17. Из резервуара перекачивают охлаждающую воду в конденсатор, расположенный на высоте 11 м над ним. Воду подают по трубопроводу внутренним диаметром 80 мм и длиной 200 м. Эквивалентная длина местных сопротивлений соответствует 100 диаметрам трубы. Коэффициент сопротивления конденсатора I = 16, коэффициент трения I = 0,025. Определить к. п. д. насоса и расход воды, если известно, что мощность, потребляемая насосом, составляет 1.8 кет. Характеристика насоса (изменение [c.94]

Действительная производительность пОршневого насоса меньше теоретической вследствие утечки жидкости через неплотности в сальниках, клапанах и местах стыковки трубопроводов, а также выделения из жидкости при давлении ниже атмосферного растворенного в ней воздуха. При неправильной конструкции насоса это может привести к образованию в цилиндре воздушных мешков , уменьшающих подачу жидкости насосом. Все эти потери учитываются коэффициентом подачи, или объемным к. п. д. %. [c.142]

Гаррис [78] разработал удобную номограмму (табл. И/5, см. приложение, стр. 600), с помощью которой можно быстро установить, являются ли достаточными размеры вакуумной подводки. Сначала определяют величину А, которая характеризует гидравлическое сопротивление вакуумной подводки. От значения длины подводки I до значения диаметра трубопровода с проводят прямую, которая пересечет шкалу А в точке Если теперь провести прямую через точку Р- и 8 , характеризующую производительность предусмотренного вакуум-насоса, то можно получить на шкале Р точку пересечения которая соответствует создаваемому давлению. Коэффициент полезного действия очень просто рассчитать по формуле [c.294]

Приведенные уравнение и значения коэффициентов а и с действительны для стационарных условий. В производственных условиях масса перекачивается насосом, обрабатывается паром в контактных устройствах, движется с большой скоростью по трубопроводам и выдувается при перепаде давлений. Таким образом, частицы замеса в процессе разваривания кроме теплового подвергаются и механическому воздействию, способствующему их диспергированию. Чем интенсивнее эти воздействия, тем мягче может быть тепловой режим. [c.91]

Формула (14.60) показывает, что при приближенном вычислении коэффициента относительного демпфирования С1 гидравлическое сопротивление трубопроводов не учитывается. Коэффициент относительного демпфирования 2, как видно из формулы (14.61), зависит от / а. а следовательно, и от гидравлического сопротивления трубопровода. Согласно соотношению (14.62), нестационарность гидравлического сопротивления трубопроводов проявляется в увеличении Таким образом, благодаря нестационарности гидравлического сопротивления трубопроводов увеличивается демпфирование гидропривода прн второй резонансной частоте. Роль гидравлического сопротивления трубопроводов в демпфировании гидропривода при первой и второй резонансных частотах возрастает с уменьшением переточек и утечек жидкости в насосе и гидромоторе. [c.432]

Определение коэффициентов пересчета графическим способом имеет свои недостатки. К ним можно отнести отсутствие возможности аналитического решения ряда задач, таких как определение рабочей точки насоса, смещение ее при изменении вязкости перекачиваемой нефти и т. д., а также ограниченные возможности использования ЭВМ при проектировании магистральных трубопроводов и расчете режимов эксплуатации насосов для выбора способа регулирования работы трубопровода при временных отклонениях от проектного режима. Поэтому весьма важным является отыскание аналитических зависимостей коэффициентов пересчета kQ, кн, Йт1 и /гс в зависимости от Ке . [c.85]

НЫХ И некоторых других реагентов п статических условиях достаточно стабильны, но в динамических процессах их реологические качества падают. Это относится не только к вязкости, но и к способности полимеров снижать потери на трение при их движении (эффект Томса). Например, при циркуляции полимерных растворов в системе, состоящей из центробежного васоса, регулировочного вентиля, трубопровода длиной 4 м и диаметром 21,3 мм и мерной емкости, коэффициент гидравлического сопротивления уменьшается в 4—б раз. Одновременно снижается и вязкость растворов. Указанные явления наблюдаются во всем исследованном диапазоне растворов (от 0,015 до 0,17о ). Механизм изменения во времени реологических свойств полимерных растворов в динамических условиях, вероятно, объясняется механической деструкцией молекулярных ассоциатов под действием повышенных напряжений в насосе и в элементах с повышенным местным сопротивлением. [c.108]

При работе любого насоса всегда происходит утечка жидкости, т. е. часть жидкости, которой сообщается энергия, не попадает в напорный трубопровод. Вследствие этого действительная подача или производительность насоса меньше теоретической Q. Отношение фактически подаваемого насосом объема жидкости к теоретическому называется объемным к. п. д. или коэффициентом наполнения и обозначается [c.92]

Ситаллы обладают высокой механической прочностью и термостойкостью, водоустойчивы и газонепроницаемы, характеризуются низким коэффициентом расширения, высокой диэлектрической проницаемостью и низкими диэлектрическими потерями. Они применяются для изготовления трубопроводов, химических реакторов, деталей насосов, фильер для формования синтетических волокон, в качестве футеровки электролизных ванн и материала для инфракрасной оптики, в электротехнической и электронной промышленности. [c.57]

Высокая сопротивляемость истиранию делает мягкую резину особетю пригодной для аппаратов, работающих с жидкостями, содержащими в виде суспензий значительные количества взвешенных частиц (насосы, трубопроводы). На химических заводах применяют также резиновые подщипники. Такие иодщипники обладают хорошим сопротивлением истиранию и низким коэффициентом трения при смачивании водой поверхности резины, соприкасающейся с вращающимся валом. [c.440]

Напор вихревого насоса в 3—7 раз больше, чем центробежного, при тех же размерах и числе оборотов. Большинство вихревых насосов обладает самовсасывающей способностью, т. е. способностью при пуске засасывать жидкость без предварительного заполнения всасывающего трубопровода. Многие вихревые насосы могут работать на смеси жидкости и газа. Недостатком вихревого насоса является низкий КПД, пе превышающий 45%. Наиболее распространенные конструкции имеют КПД 35—38%. Низкий КПД препятствует применению вихревого насоса при больших мощностях. Вихревые насосы изготовляют на подачу до 12 л/с. Напор вихревых насосов достигает 240 м, мощность доходит до 25 кВт, коэффициент быстроходности Пз=6- -Н40. Число оборотов вихревого насоса так же, как и лопастного, ограничено только кавитационными явлениями. Следовательно, насос может быть непосредственно соединен с электродвигателем. [c.215]

Из приведенных условий всасывания поршневых и центробежных насосов и из условия бесперебойной работы сифона видно, что при всех наилучших конструктивных решениях насосов, имеющих наименьшее значение с , u>i, Акл и других коэффициентов, наибольшее влияние на условия работы сифона и всасывания насосов без разрыва потока при выкачке нефтепродуктов имеют приведенная высота всасывания, высота возвышения сифонного трубопровода и особенно упругость паров выкачиваемой жидкости. [c.6]

Действительная средняя производительность поршневого насоса 1/д всегда меньше теоретической К, по трем причинам. Первая из них состоит в запаздывании открытия и закрытия всасывающего и нагнетательного клапанов часть жидкости вытекает из цилиндра во всасывающий трубопровод в начале хода нагнетания через всасывающий клапан и часть жидкости возвращается в цилиндр из нагнетательного трубопровода через нагнетательный клапан в начале хода всасывания. Второй причиной неравенства 1/д < К, является некоторая утечка жидкости через неплотности клапанов, сальников и поршня. Наконец, во всасываемой жидкости могут появиться газовые пузырьки, выделяющиеся из самой жидкости и проникающие через неплотности всасывающего трубопровода вследствие разрежения, Отношение действительной средней производительности насоса к теоретической называется коэффициентом подачи [c.106]

Введение НА в полимерные композиции (0,1 — 0,5 %) на основе полиуретанов, фторэластомеров, перфторполимеров, бугадиенстирольных каучуков и т. д. позволяет получить уникально стойкие к химическому и абразивному воздействию (в 1,5 —2,0 раза) пленочные покрытия с низким коэффициентом трения (до 0,007) (внутренняя и внешняя поверхность газо- и нефтепроводов) [1, 2]. Резины на основе указанных полимеров с НА дают возможность получить химически стойкие, стойкие к действию низких и высоких температур различные прокладочные материалы и уплотнения, сальники и т. п. (для трубопроводов, насосов, различных соединений). [c.74]

Большим достоинством центробежных насосов является присущее им свойство саморегулирования, т. е. самостоятельного изменения рабочего режима соответственно изменению сопротивления нагнетательного трубопровода. Большей частью, однако, приходится на практике прибегать к принудительным методам регулирования, среди которых наиболее простыми, но и наименее экономичными являются перепуск части жидкости из нагнетательного трубопровода во всасывающий и изменение открытия задвижки на нагнетательном патрубке. В первом случае , естественно, теряется энергия, затраченная на сообщение неиспользуемого напора перепускаемому количеству жидкости. Во втором случае уменьшение подачи обусловлено изменением характеристики трубопровода (точка М на рис. И-10) и влечет за собой падение коэффициента полезного действия насоса и бесполезное увеличение манометрического напора на величину АЯ. [c.126]

Температура гидросмеси 10 С. Необходимый кавитационный запас (надкавитационный напор) центробежного насоса принять равным ДЛ = 2 м вод. ст. Сумму коэффициентов местных сопротивлений 2 S при движении жидкости по всасывающему трубопроводу принять равной 3. [c.253]

Опытная установка состояла из оребренного барабана диаметром 0,5 м, длиной 0,17 м, коэффициентом оребрения 2,8, емкости для разогрева битума и ванны барабана. Битум до заданной температуры доводился в емкости и насосом, погруженным в нее, подавался в ванну, откуда самотеком стекал обратно в емкость. Часть битума на поверхности вращающегося барабана формировалась в пленку, охлаждалась и снималась ножами. Принятая схема циркуляции обеспечивала отсутствие застойных зон и не допускала застывания битума. Кроме того, для компенсации теплопотерь все трубопроводы и емкость были снабжены электрообогревом. Охлаждающая вода подавалась в полость барабана и заполняла ее почти полностью. Ввод и вывод воды осуществлялся через ось барабана [11. [c.45]

На втором этапе испытаний увеличивается расход продукта, но сохраняется неизменным <вых. При этом избыток продукта относительно его номинального значения — 0 по дополнительному трубопроводу возвращают на всасывание циркуляционных насосов, сохраняя 0 = onst. Подмешивание холодного продукта на всасывании насосов Д0 приводит к уменьшению температуры Ibx, что учитывается при расчете коэффициента теплопередачи. Эксперимент и расчеты повторяют для различных значений t и строят зависимость /Сф = / (G , ир) или серию зависимостей прн Gn = var. [c.62]

Перепад давления. Очень важно найти перепад давления между двумя точками в потоке многофазной системы. Если нужно обеспечить постоянный расход вещества в системе, то перепад давления определяет мощность перекачивающей системы. Примером такого рода требований может служить конструирование насосов для транспортировки суспензий по трубопроводу. Если, наоборот, неизменным является перепад давлений, существующий в системе, то зависимость между перепадом давления и результирующей скоростью системы важна для определения параметров, зависящих от скорости, таких, как коэффициент теплоотдачи, ограничения по плотности тепловых и массовых потоков и т. д. Для примера можно привести определение скорости циркуляции в вертикальном котле с естественной циркуляцией в дистилляционпой системе, где перепад давления (напор жидкости) фиксирован, а скорость циркуляции — зависимая переменная. Следует заметить, что ниже давление в системе будем обозначать р, а градиент давления в стационарных условиях р142, где г — расстояние по оси в направлении потока. [c.176]

Для получения частотной характеристики силовой части гидропривода в передаточную функцию (14.50) следует подставить 8 <й И применить комплексную форму (10.42) коэффициента распространения д (/со). С учетом гармонического коэффициента линеаризации нелинейной характеристики подпиточного клапана расчет является достаточно сложным, так как даже при использовании аппроксимированной зависимости для д (рон. Орн) может возникнуть необходимость в последовательных приближениях. При этом для предварительно назначенной амплитуды давления в сечениях трубопроводов у насоса вычисляется коэффициент гармонической линеаризации и находятся соотетствующие амплитудам (/<а) частотные характеристики [c.429]

МИ колебаниями от главных циркуляционных насосов, гидродинамическими усилиями от изменения скоростей и направлений потоков теплоносителя в первом контуре, тепловыми пульсациями от недостаточного перемешивания потоков теплоносителя, вибрациями и колебаниями от сейсмических нагрузок. Сложный спектр высокоскоростных и вибрационных механических и тепловых нагрузок имеет место при различных аварийных режимах, связанных с возможным разрывом главных трубопроводов первого контура и динамическим смещением опор корпуса реактора при мощных землетрясениях и разрывах. Характер и анализ перечисленных выше статических и циклических нагрузок и связанных с ними напряжений приведены в нормах расчета на прочность [1, 2]. Перечисленные выше нагрузки создают в корпусах и других элементах первого контура водо-водяных реакторов соответствующие номинальные напряжения. Учитывая сложность конструктивных форм этих элементов, неравномерное распределение температур по толщине стенок каждого элемента и между отдельными элементами, а также различие в физико-механических свойствах (коэффициенты линейного расширения, теплопроводность), суммарные местные напряжения могут значительно (в 2-3 раза и более) превосходить номинальные. По данным [1, 2, 6, 23, 29-37], коэффициенты концентрации напряжений о от механических нагрузок (равные отношению местных напряжений в различных зонах корпуса реактора к номинальным напряжениям в гладкой Щ1линдрическ0й или сферической части) составляют величины порядка 1,5—5. Для некоторых из зон корпуса эти коэффициенты приведены в табл. 1.3. [c.19]

Основное назначение буферной емкости — обеспечить однофазность потока газонасыщеной нефти, поступающей на прием центробежных насосов для создания условия бескавитационного режима их работы. Весьма важным является правильное определение объема буферной емкости. При заниженном значении этого объема буферная емкость будет перегружена по газу. В результате уровень взлива нефти в емкости снизится до минимального предела и сработает защита. Насосная станция будет отключена. При отыскании основной расчетной зависимости объема буферной емкости необходимо учитывать, что газ выносится из трубопровода в виде пробок определенных размеров. При поступлении газо- вой пробки в буферной емкости должен оставаться определенный объем нефти, который учитывается коэффициентом заполнения [c.82]

Отсюда следует важный вывод, что вакуум во входном патрубке определяется двумя показателями высотой всасывания и переменной составляющей, зависящей от подачи насоса Q. Значение переменной составляющей тем больше, чем больше коэффициент потерь Кв во всасывающем трубопроводе, определяемый в основном его размерами. Таким образом, с ростом Q вакуум во входном патрубке возрастает, или, иными словами, давление pily падает. Поскольку абсолютное давление не может упасть ниже нуля (обычная вода не сопротивляется разрыву), то согласно (1-9) предельно возможная величина вакуума будет [c.14]

При больших подачах воды выгоднее использовать оборотную насосную установку, при небольших подачах воды -прямоточную. Насосная установка для фонтана обьршо включает следующие элементы насос (группу насосов), гидравлическую сеть трубопровода, запорно-регулирующую арматуру и др. Насосную установку размещают, как правило, в специальном помещении (или в помещении для фонтана). Гидравлическую сеть проектируют на основании закона гидравлики, трубопроводы выбирают, исходя из условия максимального расходования воды. Расход воды зависит от выбранного типа насоса, количества одновременно работающих фонтанных насадков, коэффициента расхода фонтанного насадка и др. [c.722]

Отмеченные особенности работы установки позволяют использовать ее как преобразователь характеристики центробежного насоса (рис. 5.1, г). При отведении расхода по трубопроводу 4 подача агрегата может превышать количество жидкости, проходящей через насос 2. Это будет иметь место при коэффициенте подсоса гидроструйного аппарата и > 1. Давление в напорном трубопроводе 4 будет меньше давления, создаваемого насосом 2, на величину потерь в гидроструйном насосе 3. В п. 5.2 показано, что при малых относительных расходах, когда полная подача агрегата Спол меньше 0,1С ао (где С ас — подача насоса), давление, создаваемое агрегатом, превышает давление насоса. При Спол/Снао о отношение давлений составляет Рпол/рнао 2,2. [c.141]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология