Трубопроводы, гидравлический уда напорные

В разд, 3.3.1 было указано на возможность увеличения высоты всасывания при помощи установки воздушного колпака на всасывающем трубопроводе. В напорном трубопроводе при незначительном напоре и большой длине под воздействием массы жидкости может произойти снижение давления до давления парообразования, при котором может возникнуть разрыв сплошности потока жидкости, а при обратном ходе потока — гидравлический удар [c.48]

Изменение параметров состояния р, V, Т обусловлено наличием затрат энергии на преодоление гидравлических сопротивлений при перемещении газа внутри цилиндра от приемного трубопровода до напорного, а также наличием теплообмена, имеющего различную интенсивность для каждого момента цикла компрессора. [c.209]

На рис. 2.62 показан шестеренный гидравлический мотор, в котором валы шестерен 3 п 4 расположены в плавающих опорах скольжения 1,2, 5 я 6. Подвод рабочей жидкости в напорную полость мотора осуществляется по каналам в крышке 7. Принцип действия шестеренного гидромотора можно показать на схеме шестеренного насоса (рис. 2.4), заменив всасывающий трубопровод 4 напорным. По нему рабочая жидкость подводится в полость [c.171]

Насос имеет два входных и два напорных отверстия, расположенных по бокам блока гидравлических цилиндров. К одному из входных отверстий присоединяется всасывающий колпак с фланцем для крепления всасывающего трубопровода. Два напорных колпака 9 укреплены в верхней части блока гидравлических цилиндров. К одному из них присоединяется напорный трубопровод. [c.428]

Проведением второй серии экспериментов предусматривалось исследовать гидравлический удар, возникающий в результате закрытия концевого крана № 4 на линии жидкость при этом перетекала по трубопроводу из напорного бака 16 в приемный бак 18. Необходимый расход устанавливали путем дросселирования краном 2. Гидравлический удар создавался закрытием задвижки или пробкового крана 4. Давление фиксировалось датчиком 5 (см. рис. 8). [c.42]

Суммарный напор насосов Я( +2) больше напора На, создаваемого одним насосом при этом также увеличивается в некоторых насосах и производительность, т. е. Qв>Qл Если двигатели при совместной последовательной работе насосов перегружены (мощность Nв), то на напорном трубопроводе последнего насоса прикрывают задвижку так, чтобы рабочая точка передвинулась в точку А, чем вводится дополнительное гидравлическое сопротивление Аз. Потребляемая мощность Л А и производительность Qл при этом режиме такие же, как при одинарной работе насоса. [c.159]

У расположения точки Л, создание в этой точке некоторых количеств потенциальной и кинетической энергии и преодоление гидравлических сопротивлений всасываю-иц го и напорного трубопроводов. [c.109]

Из графиков параллельной работы на рис. 3-55 ясно, что удвоение подачи установки, состоящей из двух одинаковых машин, путем подключения второй машины в параллель с работающей первой получается только в том случае, когда в общем трубопроводе (от точки Л до напорного резервуара) отсутствуют гидравлические сопротивления. В этом случае характеристика общего трубопровода представляется прямой линией, параллельной оси абсцисс. [c.112]

Для уменьшения неравномерности подачи и смягчения гидравлических ударов (например, при быстром закрытии вентиля на напорном трубопроводе) поршневые насосы снабжаются воздушными колпаками (рис. 111-16), которые устанавливают на входе жидкости в насос (рис. 111-16, а) и выходе ее из насоса (рис. 111-16, б). Воздушный колпак представляет собой буферный промежуточный сосуд, около 50% емкости которого занимает воздух. [c.143]

Разъем корпуса продольный, причем напорный и подводящий трубопроводы присоединены к нижней части 4 корпуса, что облегчает осмотр и ремонт насоса. Симметричное расположение колес разгружает ротор от осевого усилия. Уплотняющие зазоры рабочих колес выполнены между сменными уплотняющими кольцами, которые защищают корпус и рабочие колеса от изнашивания. Вал, защищенный от изнашивания при трении о набивку сальника сменными втулками, опирается на два подшипника скольжения. Смазка подшипников кольцевая. В осевом направлении ротор фиксируется радиально-упорными шарикоподшипниками 3, расположенными в правом подшипнике. Сальник, предусмотренный со стороны входа (слева), имеет кольцо гидравлического затвора 2, к которому жидкость подводится из отвода первой ступени по трубке. Сальник, расположенный справа, уплотняет подвод второй ступени. Жидкость подводится сюда под напором, создаваемым первой ступенью. Поэтому здесь гидравлического затвора не требуется. [c.210]

Благодаря быстродействию устройств управления гидросистем (электромагнитных кранов и др.), время срабатывания которых чрезвычайно мало (порядка 0,008—0,002 сек), величина Ар д в напорных линиях гидросистем достигает нескольких десятков и да ке сотен атмосфер. Эти забросы давления могут выводить из строя отдельные агрегаты и трубопроводы. Кроме того, импульсы давления при гидравлическом ударе, распространяющиеся по всей системе, могут быть причиной неожиданных срабатываний отдельных устройств систем (реле давления, гидрозамков и т. п.). [c.163]

Рабочие органы насоса рассчитываются для определенного сочетания подачи, напора и числа оборотов, иричем размеры и форма проточной части выбираются так, чтобы гидравлические потери при работе на этом режиме были минимальными. Такое сочетание подачи, нанора и числа оборотов называется расчетным режимом. При эксплуатации насос может работать на режимах, отличных от расчетного. Так, прикрывая задвижку, установленную на напорном трубопроводе насоса, уменьшают подачу. При этом также изменяется напор, развиваемый насосом. Для правильной эксплуатации насоса необходимо знать, как изменяется напор, к. п. д. и мощность, потребляемая насосом, при изменении его подачи, т. е. знать рабочую характеристику насоса, под которой понимается зависимость напора, мощности и к. п. д. от подачи насоса при постоянном числе оборотов. [c.189]

Для того чтобы перемещать жидкость по трубопроводам установки из приемного резервуара в напорный, необходимо затрачивать энергию на подъем жидкости на высоту Н , на преодоление разности давлений р" — р в резервуарах И На ПреоДОЛеНИе суммарного гидравлического сопротивления всасывающего и напорного трубопроводов. Таким образом, энергия, необходимая для перемещения единицы веса жидкости из приемного резер- [c.212]

Холостой выпуск (рис. 8-5) состоит из корпуса /, присоединяемого к отводу от спиральной камеры или от напорного трубопровода, и из клапана 2 диаметром укрепленного на штоке 3 с разгрузочным поршнем 4. Перемещение клапана осуществляется гидравлическим сервомотором 5 с помощью золотника 6, к которому подведены трубопроводы 7, 8, 9 от МНУ. Управление клапаном производится тягой 10, соединенной с регулирующим кольцом направляющего аппарата турбины. Когда направляющий аппарат закрывается, клапан холостого вы- [c.166]

Рассмотрим гидравлическую схему насосной установки (рис. 9-1), применимую к насосам любого вида. Основными элементами установки являются насос, имеющий два патрубка — входной (всасывающий) — сечение 1-1 и выходной (напорный) — сечение 2-2, подводящий (всасывающий) трубопровод В и напорный трубопровод Я. [c.179]

Здесь к — гидравлические потери в напорном трубопроводе. Отсюда искомое давление [c.181]

Здесь = Аде + Ан — суммарные гидравлические потери по длине и местные во всасывающем и в напорном трубопроводах. Итак, напор насоса равен сумме статического напора и гидравлических потерь в сети или в трубопроводах. [c.182]

Из приведенных формул видно, что Я зависит от потерь во всасывающей линии В связи с этим с целью увеличения Я и снижения опасности возникновения кавитации следует всегда по возможности уменьшать потери во всасывающем трубопроводе. Для этого длина трубопровода должна быть минимальной (что облегчит запуск насоса, поскольку уменьшит объем заливаемой воды или отсасываемого воздуха), скорость во всасывающем трубопроводе несколько меньшей, чем в напорном, т. е. диаметр несколько больший. Нужно избегать лишних поворотов всасывающего трубопровода, чтобы не создавать дополнительных местных потерь. Если устанавливается приемный клапан для заливки насоса (см. рис. 14-2), то при определении учитываются гидравлические потери и в самом клапане и в решетке. Размер клапана должен быть больше, чем размер трубопровода. [c.256]

Площадь Ft = nd /4 проходного сечения трубопровода определяется по выбранному условному проходу d = d,. Длина I участка трубопровода назначается приближенно в соответствии с предполагаемой компоновкой привода на машине. Коэффициент X, гидравлического сопротивления трубопровода определяется по применяемым в гидравлике эмпирическим зависимостям (см. параграф 1.4). При этом целесообразно уточнить расчетную скорость течения рабочей среды в трубах. Для напорной и сливной линий гидропривода и = и ы = QJF . Для напорной и [c.98]

Гидравлические потери в напорной линии привода целесообразно рассчитывать, начиная с элемента (трубопровода или аппарата), ближайшего к насосу, аккумулятору или ресиверу. При этом известной величиной в начале каждого расчета будет давление в начальном сечении участка. Перед первым элементом Ро = Рном " Рат- Для каждого последующего 1 1-го элемента начальное давление получится вычитанием потери давления на предыдущем элементе Ро. +1 = Ро.1 — [c.100]

Эквивалентное замещение трубопроводов и аппаратов напорной и сливной (выхлопной) линий привода условными регулируемыми дросселями в расчетной схеме основывается на равенстве общих потерь давления в отдельных, названных ветвях Дрд и Др,,. Величины Дрд и Др , определяют гидравлическим расчетом исполнительной части привода при предельных объемных или массовых расходах рабочей среды и или Од и 0 (см. параграф 2.3). Затем для эквивалентных условных дросселей в напорной и сливной (выхлопной) линиях находят соответствующие эффективные площади /ai и /aj проходных сечений. Применительно [c.140]

Необходимость применения холостого выпуска вызывается следующими условиями работы агрегата. При аварии в электросети генератор отключается от нее, т. е. происходит мгновенный сброс нагрузки, и турбина пойдет в разгон , если открытие направляющего аппарата не будет уменьшено. Во избежание значительного повышения числа оборотов при аварийном отключении генератора закрытие направляюш,его аппарата должно производиться по возможности быстро. Так как трубопроводы высоконапорных гидроэлектростанций имеют обычно значительную длину, то быстрое закрытие регулирующих органов сопровождается значительным повышением давления в спиральной камере и в конце напорного участка трубопровода, т. е. происходит гидравлический удар. При этом повышение давления вследствие гидравлического удара может быть настолько велико, что трубопровод будет разрушен, если он рассчитан на работу только при нормальном напоре или при напоре, незначительно превышающем нормальный. Чтобы избежать опасных повышений давления при быстром закрытии лопаток направляющего аппарата во время аварийного сброса нагрузки применяют холостой выпуск, состоящий из деталей 1—13 (см. рис. 32). Он устанавливается на спиральном патрубке спиральной камеры. Холостой выпуск имеет клапан 3, при открытии которого вода уходит из спиральной камеры в нижний бьеф, помимо направляющего аппарата. [c.50]

Оба указанных выше условия приводят к тому, что при сбросе частичных нагрузок повышение давления не превосходит таковое при сбросе полной нагрузки, в силу чего расчет повышения давления в напорном трубопроводе, питающем гидравлическую турбину, производят для случая сброса полной мощности, рассматривая его как самый неблагоприятный. [c.320]

Среднюю скорость во всасывающем трубопроводе следует принимать не более 1,2 м/сек, в напорном — 3 м/сек. Коэффициент гидравлического сопротивления [c.96]

Величину ее легко определить для положения полного закрытия. В этих условиях (рис. 4-10) на лопатки передается весь напор Я турбит ны. Дополнительно учитывается инерционное повышение давления в напорном подводящем трубопроводе— гидравлический удар АЯ, возникающий при закрытии на- ток. [c.99]

Около этой головки устанавливается небольшой дополнительный цилиндр 3, внутри которого находится поршень. Шток от этого поршня выходит через крышку цилиндра и заканчивается стальным клином 5. К дополнительному цилиндру 3 подведены два трубопровода гидравлического управления один от напорной линии, другой от бло-кировоч ного цилиндра 6. [c.55]

Если же поршневому насосу приходится работать совместно с другими насосами на общий трубопровод, то он должен быть обвязан трубопроводами следующим образом (фиг. 93, в). На напорном трубопроводе за напорной задвижкой устанавливается обратный клапан, который препятствует попаданию жидкости из напорного трубопровода в гидравлический цилиндр насоса, когда насос не работаег. Всасывающий и напорный трубопроводы, соединяются друг с другом при помощи перепускной трубы с разобщающей их задвижкой. Такое устройство часто называют байпасом, а перепускную задвижку или вентиль соответственно называют байпасной задвижкой или байпасным вентилем. Для пуска насоса, обвязанного по [c.128]

В пластинчатых насосах всасываюшие и нагнетательные полости могут быть соединены соответственно с баком и напорным трубопроводом гидравлической системы с помощью серповидных канавок А м. Б, выполненных на боковых крышках насосов (рис. [c.121]

При работе двух насосов на один трубопровод гидравлическое сопротивление участка А будет несколько большим, а участка Б несколько меньшим. Это объясняется тем, что коэффициент местного сопротивления тройника будет большим, а водовьшуска — вв меньшим, поскольку степень открытия диска затвора увеличивается из-за большей скорости потока. Потери напора для части участка А диаметром 800 мм при расходе Ор = 2,1 мV остаются теми же (0,26 м) такими же (0,07) будут и потери по длине напорной линии. Местные потери Апов + = 1,6 2,672/19,62 = 0,58 м пов + тв принято равным 1,6 м). Таким образом, общие потери напора на участке А равны 0,2 + 0,26 + 0,58 + 0,07 = 1,11 м и коэффициент гидравлического сопротивления составит Х = 1,1V 2,12 = 0,25с2/м5. [c.322]

Перед пуском агрегата машинист обязан тщательно его осмотреть, проверить герметичность всех болтовых соединений на на- осе и обвязочных трубопроводах, сальниковых уплотнений паро-юй и гидравлической частей насоса, крепление его на фундаменте, галичие и исправность манометров на приемной и напорной литиях обратить внимание на положение нажимных втулок корпусов сальников и при перекосе втулок устранить дефект. [c.266]

Для системы по рис. 11.2, в напор насоса равен разности отметок Аг плюс потери напора в трубопроводе, плюс скоростной напор в концевом насадке В (парабола Я). Режим в точке А устойчивый. Предположим, что расход упал, напор насоса характеризуется точкой Ах, а сопротивление гидравлической системы — точкой А . Вследствие разности напоров Л1А2 поток жидкости ускоряется, что способствует восстановлению расхода. Это же рассуждение остается действительным, если рабочая точка расположена на восходящей части кривой напорной характеристики насоса. [c.138]

Торцевое уплотнение устанавливают в камере 9 стенда СТУ-2 12. В камеру стенда (или уплотнент1я) плунжерным насосом РПН2/50 2 под давлением подают перекачиваемую уплотнительную жидкость. Последнюю подводят по трубопроводу 10, на котором установлен фильтр 3, отводят из камеры стенда (или уплотнения) по трубопроводу 8 в специальный вертикальный бачок 4 емкостью 100 л и далее возвращают на прием насоса 2. Для уменьшения пульсации давления в камере стенда на напорной линии насоса устанавливают воздушно-гидравлический аккумулятор 7, куда по мере необходимости подают сжатый азот. [c.120]

Существенным недостатком поршневых насосов является неравномерная, пульсирующая подача перекачиваемой жидкости, что приводит к вибрации трубопровода и в некоторых случаях к нарушению их герметичности при расстройстве фланцевых соединений. Для уменьшения пульсации возможно ближе к нагнетательному клапану ставят воздушный колпак 8 с воздушной лодушкой, выравнивающий скорость движения жидкости в напорном трубопроводе. Размер колпака определяется расчетом, объем воздуха в колпаке во время работы должен составлять примерно 2/3 полного объе.ма колпака. Для наблюдения за уровнем жидкости в колпаке имеется мерное стекло или другой уровнемер. Помимо уменьшения вибрации колпак предохраняет насос от гидравлических ударов при быстрой или внезапной остановке насоса. [c.318]

Следовательно, У1араллельное включение существенно повышает подачу установки только при малом гидравлическом сопротивлении общего напорного трубопровода. [c.113]

На рис. 2.3 изображен одноступенчатый насос двустороннего всасывания. Двустороннее рабоче(> колесо 1 этого насоса в силу симметрии разгружено от осевого усилия. Подвод насоса полу-спиральный, отвод — пиpaльныii. Разъем корпуса насоса продольный (горизонтальный), причем напорный и всасывающий трубопроводы подключены к нижней части 3 корпуса. Это обеспечивает возможность вскрытия, осмотра, ремонта, замены отдельных деталей и всего рото ра без демонтажа трубопроводов и отсоединения электродвигателя. Уплотняющий зазор рабочего колеса выполнен между сменными уплотняющими кольцами, закрепленными в корпусе насоса и на рабочем колесе. Уплотнение лабиринтное двухщелевое. Вал насоса защищен от износа сменными втулками, закрепленными на валу на резьбе. Эти же втулки крепят рабочее колесо в осевом направлении. Сальники, уплотняющие подвод насоса, имеют кольца гидравлического затвора 2. Жидкость подводится к ним под давлением из отвода насоса по трубкам. Радиальная нагрузка ротора воспринимается подшипниками скольжения. Смазка подшипников кольцевая. В нижней части корпусов подшипников имеются камеры, через которые протекает охлаждающая вода. Для фиксации. вала в осевом нанравлении и восприятия осевого усилия, которое может возникнуть при неодинаковом изготовлении или износе правого и левого уплотнений рабочего колеса, в левом подшипнике имеются радиальноупорные шарикоподшипники 4. Наружные кольца этих подшипников необходимо устанав.т1ивать с большими радиальными зазорами. В противном случае малы(з зазоры подшипников качения обеспечили бы концентричное положение вала относительно расточки вкладыша подшипника скольжения, при котором масляного клипа не образуется и подшипник скольжения не сможет воспринимать никакого радиального усилия. Следовательно, при этом вся нагрузка, как радиальная, так и осевая, воспринималась бы только подшипником качения. Насосы двустороннего всасывания имеют большую высоту всасывания, чем насосы одностороннего всасывания при тех же подаче и числе оборотов. [c.249]

Гидравлические потери давления в приводе рассчитывают отдельно для напорной или сливной (выхлопной) шний >го не обходимо для последующего определения I идраьличег.кию кПД Лг. а трубопроводов И аппаратов по формуле (1 58) Уравнении сья зей между давлениями имеют вид [c.95]

Таким образом, холостой выпуск благодаря увеличению вэе-мени изменения скорости в напорном трубопроводе обеспечивает существенное уменьшение гидравлического удара в нем при достаточно быстром закрытии направляющего аппарата. [c.51]

Водопроводящая система гидравлической турбины, ко торая учитывается при определении повышения и понижения давления во время регулирования, состоит из собственно трубопровода, идущего от напорного бассейна или от уравнительной камеры до турбнны, турбинной камеры и отсасывающей турбины. [c.321]

Приемный клапан служит для того, чтобы залить насос жидкостью перед пуском и предотвратить опоражнивание всасывающего трубопровода (при остановке насоса). Чтобы предотвратить обратный слив жидкости и защитить насос от гидравлического удара при внезапной остановке, в напорном трубопроводе часто устанан.пи-вают обратный клапан 7. [c.104]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология