Питтинговая коррозия хрома

Увеличение концентрации галоидного иона приводит к смещению потенциала питтингообразования в отрицательную сторону, а увеличение содержания хрома в стали повышает критическую концентрацию галоидного иона, вызывающую питтинговую коррозию. [c.44]

Заметное влияние на питтинговую коррозию оказывает легирование никеля такими элементами, как хром, [c.181]

Питтинговая коррозия является одним из основных и наиболее опасных видов локального разрушения металлов и сплавов. Этому виду коррозии в водных растворах, содержащих активирующие анионы, подвергаются железо и его сплавы с хромом и никелем (нержавеющие стали), а также алюминий и его сплавы, никель, цирконий, кобальт, магний. Питтингообразование возникает, как правило, в пассивирующих растворах, в которых присутствуют окислитель и активатор. К активаторам относятся [c.46]

Влияние хрома и молибдена на питтинговую коррозию нержавеющих сталей [c.51]

Хром не подвергается питтинговой коррозии в водных растворах, содержащих галоиды, даже при анодной поляризации [85, 86]. Однако, в водно-метанольных растворах с добавками НС наблюдается питтинговая коррозия при анодной поляризации. Потенциал питтингообразования сдвигается в отрицательную сторону при увеличении в растворе концентрации НС1 и в положительную сторону прн увеличении концентрации воды. При увеличении концентрации воды в метанольном растворе выше г екоторого предела, равного 3,5 % для 0,1 н. НС и 9 % для 1 н. НС1, пт лежит уже в области, более положительной, чем область потенциала перепассивации. Этим, по-видимому, можно объяснить отсутствие питтинговой коррозии хрома в водных растворах. [c.95]

Х17Н13М2(3)Т. Положительное влияние молибдена на стойкость к питтинговой коррозии хромо-никелевых сталей объясняют улучщением защитных свойств пассивных оксидов вследствие присутствия в них молибдена, а также образованием МоО " ионов, их адсорбцией и ингибированием возникающих питтингов [72]. [c.96]

В ряду напряжений никель отрицател ен по отношению к водороду, но положителен по отношению к железу. В отсутствие растворенного кислорода он реагирует с разбавленными неокислительными кислотами (например, H2SO4 и НС1) весьма медленно. Никель устойчив в деаэрированной воде при комнатной температуре в этих условиях продуктом коррозии является N1 (ОН)г. Никель пассивен во многих аэрированных водных растворах, однако пассивирующая пленка не столь устойчива, как, например, на хроме. (Фладе-потенциал никеля Ер = 0,2 В [1]). При контакте с морской водой на никеле наблюдается питтинговая коррозия. [c.359]

Наиболее стойкой к питтинговой коррозии оказалась сталь марки Саникро 28, которая не обнаружила питтинговых поражений при температуре 95 °С в 3%-ном растворе Na l, имитирующем по концентрации хлоридов морскую воду. У стали марки SAF 2205 критическая температура питтинга была на том же уровне, что у сплава 825. Сталь, отличающаяся высокой стойкостью к питтинговой коррозии, обладает также высокой стойкостью к щелевой коррозии, поскольку в обоих случаях стойкость определяется массовой долей хрома и молибдена. [c.22]

Однако при ионном легировании железа хромом смещение потен-1 иала питтингообразования в положительном направлении меньше, чем при соответствующем объемном легировании, т.е. меньше стойкость к питтинговой коррозии. [c.74]

В отличие от железа и никеля, хром, судя по имеющимся данным, не подвергается питтинговой коррозии в водных растворах даже при больших концентрациях активирующих анионов. Учитывая большое сродство хрома к кислороду, обусловливающего высокую стабильность пассивного состояния этого металла, неоднократно высказывалось предположение о том [ 130,135,136], что критические потенциалы питтингоофазования для хрома в растворах галогенидов лежат положительнее потеншшла пере пассивации этого металла, что исключает возможность их определения обычными электрохимическими методами, [c.31]

Склонность к питтинговой коррозии сплавов рассматриваемых металлов зависит от их состава и находится в хорошем соответствии с характеристиками индивидуальных, компонентов. Сопоставление имеющихся данных для сталей различного состава показывает, что легирование железа хромом и никелем приводит к смещению критического потенциала питтингообразования в сторону положительных значений [130, 135, 137-141 ],что,в частности, следует [c.31]

Поверхность ферритной нержавеющей стали 430 примерно через год после начала экспозиции в морской атмосфере частично покрывается ржавчиной. Более высокое содержание хрома (17 /о) но сравнению со сталью 410 повышает стойкость к питтинговой коррозии. Скорость общей коррозии в морской атмосфере, аналогичной атмосфере Кристобаля, настолько мала, что с большим трудом может быть определена путем измерения массы [31]. [c.58]

Сг (нихром) или Инконель 600, значительно упрочняет пассивную пленку, но все же не в такой степени, чтобы предотвратить щелевую н питтинговую коррозию в морской воде. Поэтому сплавы никель—хром и никель—хром—железо можно использовать в условиях погружения только в тех случаях, когда приходится иметь дело с быстрым потоком воды, скорость которого достаточна для поддержания пассивности, или же когда применяется катодная защита. В целом названные сплавы более стойки к местной коррозии, чем никель. При определенных условиях для развития [c.85]

Все стали, кроме AISI 502 корродировали равномерно у морской поверхности наблюдали легкую питтинговую коррозию, вызванную загрязнением воды. Скорости коррозии стали AISI 502 (5 % Сг— 0,5 % Мо) отличались большими разбросами по сравнению с другими сталями. Такое поведение обусловлено широкими неглубокими питтин-гами и сильной щелевой коррозией, вызванной добавкой хрома в сталь. [c.246]

Показано [129], что простая хромистая сталь 20X13 наиболее сильно склонна к точечной коррозии. Сравнительно большое количество углерода (0,22 %) расходуется на образование карбидов хрома, что ведет к локальному обеднению матрицы хромом, повышению химической и структурной гетерогенности стали и росту ее склонности к точечному коррозионному поражению. Дополнительное легирование стали более сильными карбидообразующими элементами (молибден, ванадий, ниобий и др.) снижает ее склонность к питтинговой коррозии, так как при этом перераспределение хрома в матрице стали вследствие ее термической обработки менее заметно. Нами также показано, что закаленные мартенситные стали, подверженные отпуску при 570—600°С, обладают большей химической неоднородностью и меньшей стойкостью к питтинговой коррозии, чем те же стали после отпуска при 660-700°С. [c.59]

Важными коррозионностойкими материалами являются также Ni, Al u, Ti и сплавы на их основе Никель устойчив к воздействию горячих и холодных щелочей, разбавленных неокисляющих орг и неорг к-т, а также воздушной атмосферы Легирование медью повышает его стойкость к коррозии в восстановит средах, а также к питтинговой коррозии в морской воде Легирование хромом повышает сопрот ивление воздействию окислит сред, а молибденом восстановительных, одновременное легирование хромом и молибденом воздействию тех и других сред Алюминий обладает хорошей стойкостью к коррозии в атм условиях, в р-рах уксусной и азотной к-т, парах S, SQ2 и др Легируют AI небольшими кол-вами др металлов, гл обр для улучшения его мех характеристик Медь устойчива к воздействию возд)ха, морской и пресной (горячей и холодной) воды, деаэрир р-ров неокисляющих к-т Сплавы Си с А1 (алюминиевая бронза) и Ni (купроникель) используют для изготов- [c.164]

Потенциал пробоя (потенциал питтингообразования) Еь находится в хорошем соответствии с очаговым показателем коррозии (число язвин на 1 см ) и пригоден для исследования влияния различных эксплуатационных факторов на склонность металлов и сплавов к питтинговой коррозии. В табл. 1.4.12. приведены значения iii в 0,1 М Na l при 25 °С. Как видно из таблицы, наименьшей стойкостью к питтинговой коррозии обладает алюминий, наибольшей — титан и хром. [c.62]

Склонность к щелевой коррозии снижается с увеличением степени легированно сти сталей, однако, как и в случае питтинговой коррозии, стали одного марочного состава могут обладать резко различной стойкостью против рассматриваемого вида локальной коррозии. Наиболее стойкими материалами являются суперсплавы, содержащие повышенные количества хрома, никеля и молибдена, а также сплавы на основе никеля. [c.130]

Хром обладает высокой склонностью к пассивации в средах различной кислотности и анионного состава. Он устойчив также к питтинговой коррозии. Поляризационная кривая растворения хрома в серной кислоте приведена на рис. 7.2 (кривая 2). Область пассивации наступает при более отрицательном потенциале, чем у железа, а [c.184]

При концентрации в сплавах 17 % Сг происходит второе резкое улучшение питтингостойкости. Сплавы, содержащие более 40 % Сг, как и чистый хром, в водных средах вообще не подвергаются питтинговой коррозии. [c.186]

Стойкость к питтинговой коррозии в Присутствии хлорид-анионов аустенитных нержавеющих хромо-никелевых сталей может быть увеличена ионным легированием молибденом (2— 3%). При добавлении 2,5% молибдена в сталь Fe- r (15)-Ni(13) потенциал пробоя в 0,1 М растворе Na l увеличивается на 0,4 В. [c.133]

N03, СН5 . В органических средах с небольшим содержанием воды питтингообразование под действием галоидов наблюдается на хроме и титане. Агрессивный анион может стимулировать развитие питтинговой коррозии только тогда, когда его содержание в растворе превышает некоторую критическую концентрацию Скр. [c.46]

Хром, являюш ийся важным компонентом нержавеюш,их сталей, легко пассивируется. Поэтому естественно ожидать повышения коррозионной стойкости самого хрома при легировании его катодными присадками, что и было подтверждено в исследованиях Н. Грина, К. Бишопа и М. Стерна [144]. Показана возможность пассивирования хрома при анодной поляризации не только в растворах серной кислоты, но также и в соляной кислоте (рис. 69). Заметим, что при анодной поляризации в соляной кислоте не наблюдалось питтинговой коррозии во всей области потенциалов пассивного состояния, вплоть до перехода стали в транснассивное состояние. [c.98]

Поскольку однородная структура менее благоприятна для развития питтинговой коррозии, режим термической обработки должен обеспечить получение чисто аустенитной структуры. Термическая обработка, приводящая к выпадению карбидов и обеднению границ зерен хромом (отпуск при 600°С для аустенитных сталей), сообщает стали повышенную склонность к питтинговой коррозии, и поэтому ее следует избегать. [c.369]

Легирование стали типа 20 Сг 20 N1 кремнием (более 3%) уменьшает ее склонность к питтинговой коррозии [91]. О степени увеличения стойкости к питтинговой коррозии различных марок промышленных коррозионностойких сталей при повышении в них содержания хрома и легировании их молибденом можно судить по изменению значений Ет в 0,1 н. ЫаС при 25 С [50, с. 327], приведенных ниже. [c.95]

Влияние термообработки и фазового состава сплавов. Аустенитные коррозионностойкие стали показывают наибольшую устойчивость к питтинговой коррозии в закаленном состоянии. Отпуск нержавеющих аустенитных сталей в области температур, вызывающих склонность к межкристаллитной коррозии (650 °С) значительно понижает также их стойкость к питтинговой коррозии [41, 50]. Снижение коррозионной стойкости сталей после отпуска может быть связано с обеднением границ зерен хромом в результате выпадения карбидов хрома. Зоны, обедненные хромом, в связи с их худшей пассивируемостью, помимо их большей склонности к межкристаллитной коррозии могут стать местами преимущественного возникновения питтингов. Поэтому сварные швы на нержавеющих сталях могут иметь повышенную склонность к питтинговой коррозии. [c.97]

Развитие питтинговой коррозии происходит, только если в растворе концентрация галоидного иона, равная или превышающая критическую, зависит от природы металла или сплава, его термческой обработки, температуры раствора, характера других ионов и окислителей. Для сплавов Ре—Сг критическая концентрация хлор-ионов увеличивается при повышении содержания в сплаве хрома, а содержание никеля в сплаве практически не влияет на, ее величину. Как следует из данных, приведенных ниже, минимальная критическая концентрация С1 при [c.99]

Выбор коррозионностойкого сплава. Хром имеет высокую стойкость к питтинговой коррозии, поэтому в соответствующих условиях предпочитают стали с большим содержанием хрома. [c.99]

В работе [146] при изучении сплавов Ре—Сг—Мо, содержащих 12, 24 и 49 % Сг и легированных 11 % Мо, было показано, что при анодной поляризации первых двух в 1М. НС1 и третьего в 8М. НС1 пассивные пленки, образующиеся при менее положительных потенциалах были обогащены Мо, причем в большей степени поверхностные слои этих пленок. При более положительных потенциалах и в области перепассивации наблюдалось обеднение пленок молибденом. В то же время, ток в пассивном состоянии, даже при потенциалах, где Мо подвергается перепассивации, был значительно ниже (на 2—3 порядка величины), чем для чистого хрома. Поверхность сплава Ре12Сг11Мо, подвергшегося питтинговой коррозии, была обогащена молибденом. [c.152]

Хромистые ферритные стали с 17 и 25 %Сг имеют высокую коррозионную стойкость в растворах азотной кислоты. Сталь с 17 %Сг стойка в 65 %-ной ННОз при температуре до 50 °С, а с 25 % Сг еш,е более стойка в азотной кислоте. Устойчивость ферритных сталей к питтинговой коррозии возрастает при увеличении в них хрома и легирования их молибденом. [c.157]

Исследование устойчивости нержавеющих сталей к питтииговой и щелевой коррозии в зависимости от содержания в них хрома и молибдена приведены иа рис. 62. Устойчивость к питтинговой коррозии определяли выдержкой [c.173]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология