Стали термообработка

Сталь Термообработка Условия испытаний Продолжи- тельность испытаний Результаты испытаний Склонность к межкристаллитной коррозии в стандартном растворе [c.96]

Деталь Сталь Термообработка изнашиваемой поверхности Твердость, ед. кгс/мм [c.169]

Предупреждение межкристаллитной коррозии. Наиболее распространены три способа предотвращения или уменьшения межкристаллитной коррозии аустенитных сталей термообработка (аустенизация) использование сталей с пониженным содержанием углерода использование сталей, легированных титаном или ниобием. [c.447]

Группа проч- ности Марка стали Термообработка, н МПа .М Па 5s, % 5,0. /о а 10=- Дж/м [c.105]

Марка стали Термообработка Коэрцитивная сила Яс, A/M Оста- точная индук- ция Тл Напряженность Я, необходимая для получения Вг, А/м [c.545]

Сталь Термообработка или место вырезки ка i f Микроструктура [c.377]

Марка стали Термообработка Коэрцитивная сила Не, А/м Остаточная индукция В Тл Напряженность И, необходимая для получения В г. А/м [c.546]

Скорость осаждения цинка в цианидных электролитах ниже, чем в кислых, из-за меньших плотности тока и выхода металла по току. Так как катодный выход металла по току заметно ниже теоретического, часть тока затрачивается на выделение водорода, который частично сорбируется стальным катодом. Как известно, наводороживание приводит к повышению хрупкости, снижению пластичности стали, что резко ухудшает характеристики пружин и осложняет применение для их цинкования цианидных электролитов. Обычно применяемая для обезводороживания цинкованной стали термообработка в течение 2—3 ч при 150—200 °С должна проводиться не более чем через час после получения покрытия. Но и в этом случае не удается полностью удалить водород и восстановить механические свойства деталей. Значительно больший эффект дает термообработка деталей с цинковым покрытием, полученным в цианидном электролите, содержащем добавку соли титана [81] (г/л) 15—25 Zn, 60—80 K N, 80—140 КОН, [c.118]

Термическая обработка. Известно, что применяемая для улучшения механических свойств стали термообработка закалкой с отпуском может привести к образованию трещин. Очевидно, что трещины могут образовываться также и при более простом виде термообработки (отпуске), применяемом для снятия остаточных сварочных напряжений [36]. [c.452]

Сталь, термообработка Вн.т цинкования Режим отпуска после цинкования Пластичность стали в надрезе, % [c.303]

Марка стали Содержание элементов в % Класс стали Термообработка Толщина листа в мм [c.94]

Исследуемые образцы (марка стали, термообработка) Вид поляризованного участка Выводы 0 склонности к межкристаллитной коррозии Примечан ие [c.124]

Марка стали.......термообработка [c.164]

Марка стали....... термообработка. Таблица 28 [c.129]

Сталь Термообработка 11 сй Температура испытаний в °С [c.176]

Исследуемые образцы (марка стали, термообработка) [c.160]

Марка стали, термообработка Время появления первой коррозион- Количество очагов коррозии при продолжительности испытания, мин [c.164]

Марка стали Термообработка Твердость стали Свойства хромового покрытия [c.120]

Марка стали Термообработка HRB HR Микротвердость в кГ мм Степень пористости (количество площадок на 1 мм ) [c.28]

Вопрос о необходимости термообработки после штамповки или сварки — сложная проблема, которая здесь может быть лишь упомянута. Вообще говоря, если операция штамповки не очень жесткая, то для восстановления механических свойств термообработки не требуется, хотя в особых случаях ее все же целесообразно проводить для снятия напряжений. После сварки мартенситных сталей термообработка необходима для отпуска шва, а для ферритных сталей— для восстановления коррозионной стойкости. [c.29]

ГН/м- обычно не подвергаются термообработке. Для более прочных сталей термообработку проводят от 190 до 230° С в течение не менее С ч (временное сопротивление 1-—1,85 ГН/м ) и в течеиие 18 ч — для более прочных сталей. [c.441]

Для коленчатых валов применяют высококачественную или легированную калящуюся сталь. Термообработку вала производят до твердости 240—300 Нв, а поверхности шатунных и коренных шеек (последние только при скользящих подшипниках) — до твердости 56—62 При двухопорных валах в средних и крупных компрессорах целесообразнее коренные подшипники качения (уменьшение потерь на трение). [c.208]

Для коленчатых валов применяют высококачественную углеродистую или легированную сталь. Термообработку вала производят до твердости 240—300 НВ, а поверхность шатунных и коренных шеек (при подшипниках скольжения) — до твердости 56—62 НС. При двухопорных валах в отечественной практике применяют коренные подшипники качения (преимущества — меньшие потери трения, менее жесткие требования к соосности и т. д.). Большинство зарубежных фирм применяет коренные подшипники скольжения (преимущества — более простая система подачи масла в вал, сниженный уровень шума). [c.42]

Марка сталей Термообработка Механические характеристики, МПа Твердость зубьев Область [c.293]

Мар- ка стали Термообработка ное соп- ро- тив- ле- мие дел теку- чести ат при растя-женин -1р при из- ги- бе 0.1 при кру- че- нии "С-1 при растяжении [< р] при изгибе [ из] при кручении [" кр] при срезе [" ср] при смя- [сТд ] [c.63]

Марка стали Термообработка Предел текучести < т Предел прочности при растяжении вр Относительное удлинение o Относи- тельное сужение Ф 1 [c.169]

Марка стали Термообработка Приведенный износ при скорости скольжения, м/с Относительная износостойкость при скорости скольжения, м/с [c.46]

На внутрикристаллитное растрескивание этих сталей термообработка не оказывает никакого влияния [95]. [c.153]

Длительное время без ремонта работают на многих химических комбинатах хвостовые вентиляторы с ребрами ротора из стали 1Х18Н10Т. На одном из заводов хвостовой вентилятор из титанового сплава ВТ-4, применявшийся для перемещения влажного сернистого ангидрида в смеси с гидросульфидами и серной кислотой, быстро вышел из строя вследствие коррозионного разрушения основных деталей. На этом же заводе проходили испытания турбины, лопасти которой были выполнены из стали 0Х23Н28МЗДЗТ (ЭИ943). Лопасти приваривались к ротору аргонодуговой сваркой электродами из той же стали. Термообработке сварные швы не подвергались. Испытания проводились при 40— 50° С на влажном газе, содержащем 0,5% ЗОг- [c.146]

В значительной степени межкристаллитной коррозии подвержена сталь марки 1Х18Н9. Склонность стали к межкристаллитной коррозии можно предотвратить ограничением содержания в стали углерода до 0,04%, но этот путь сравнительно дорог добавлением в сталь более сильных карбидообразующих элементов, чем хром такими элемента1ш являются титан и ниобий. Для более наденшого предупреждения явлений межкристаллитной коррозии целесообразно не только вводить титан и ниобий, но и необходимо подвергнуть сталь термообработке (стабилизирующему отжигу) с выдержкой при температуре 845—870° в течение 2 час. [c.21]

При всех различиях, существующих в составе и структуре закаленной, облагороженной и высокопрочной стали, ее поведение при электролитическом покрытии одинаково, например в отношении водородной хрупкости (см. стр. 160). В этой работе не говорится о процессах, возникающих при закалке (обычная закалка, по верхностная закалка сильно углеродистых сталей, цементация или азотирование слабоуглеродистых сталей) и при-улучшении стали термообработкой, а также о возникающих нри этом структурных изменениях. Однако в рамках гальванотехники имеют значения те изменения механических свойств, которые эти стали получают в процессе покрытия или при сопутствующих предварительной или последующей обработках. Почти всегда при этом ухудшаются показатели прочности (предел прочности на растяжение, прочность на знакопеременный изгиб и т. д.) эти ухудшения следует отнести главным образом за счет водорода, проникшего в металл в результате диффузии. Естественно, что такое поглощение водорода (рис. 137) имеет место-не только у названных выше сталей, но и у всех сталей вообще. У закаленных, облагороженных и сталей высокой прочности поглощение водорода оказывается особенно неприятным, так как эти стали подвергаются действию повышенных механических напряжений. [c.340]

Сталь, содержащая 0,03% углерода, 15% хрома, 20% йобальта и 2,9% молибдена, остается мартенситной при 600°С. Ее модуль упругости при комнатной температуре составляет 21700 кГ/мм2, Применяемая для этой стали термообработки заключается в 30-минутной выдержке при температуре 870-950°С с последующим быстрым охлаждением в воде или масле. Получаемая после такой обработки высокопластичная полностью мартенситная сталь имеет твердость HR 30-32. [c.19]

По заявлению японских специалистов, выплавка рулонной стали производится в кислородных конверторах или электропечах. После прокатки углеродистая сталь термообработке не подвергается. Фирма "Джапан Стил Корп." закончила работы по созданию рулонной стали с пределом текучести 70 кгс/мм2. [c.23]

Марка стали Термообработка От OS кси, Дж см Т вердость НВ, не более Размер сече>1ия заготовок, мм Примерное назначение [c.90]

Марка стал Термообработка Предел текучести °т Предел прочности при растяжении °вр Относи-тельис е удлинение 6 Относи- тельное к у и нне X а 1-1 I Ч - с [c.170]

Аас. Размер полученных кристаллов после этого был 1-2/if предел прочности при сжатии-5000 кГ/см ,при изгибе -460 кГ/см, иэнососто кость выше, чем у стали. Термообработка состава 5 проводилась при 770-8б0 С. Состав 6 нагревался при 650-970° за часа, а затем охлаждался,как и образец состава 1. [c.48]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология