Дефлегматор тепловые

Дефлегматор. Тепловая нагрузка на дефлегматор и конденсатор сивушной колонны определяется величиной 269639 ккал/ч (см. тепловой баланс колонны). Принимая, что 10% тепла отводится конденсатором, получаем 269639-0,1 26964 ккал/ч. Средняя разность температур равна [c.84]

Поверхность дефлегматора. Тепловая нагрузка на дефлегматор составит [c.144]

Поверхность дефлегматора. Тепловая нагрузка на [c.148]

Дефлегматор. Тепловую производительность дефлегматора определяют по количеству тепла, отведенного водой, [c.494]

В системах со связанными материальными и тепловыми потоками (рис. И-16, б и е) для сравнения принят поток флегмы, образуемый в единственном для этих систем дефлегматоре, в то время как в обычной многоколонной установке берется суммарная величина потоков жидкости по трем дефлегматорам, равная в первой колонне 61, во второй 43 и в третьей 40 моль. Аналогично потоки пара в системе на рис. 11-16, в берутся для сравнения из единственного кипятильника, а в схеме на рис. И-16, а и б — как суммарные величины, образуемые в первом случае в кипятильниках всех колонн— 121, 23 и 25 моль, а во втором случае в основной колонне—123 моль и в двух отпарных колоннах—10 и 12 моль. [c.120]

Обычно при расчете ректификации бинарной смеси заданы расход, состав и состояние исходной смеси, а также составы дистиллята и кубового остатка. Первые два уравнения из системы (111.57) используют для определения расходов дистиллята и кубового остатка, а третье и четвертое уравнения — для определения тепловых нагрузок кипятильника и дефлегматора при выбранном флегмовом числе. [c.58]

Теперь можно найти тепловые нагрузки дефлегматора и кипятильника, рассчитав энтальпии исходной смеси и кубового остатка (энтальпия дистиллята при полной конденсации паров в дефлегматоре равна энтальпии флегмы). После этих предварительных вычислений проводится последовательный расчет составов, расходов, температур и энтальпий фаз для всех ступеней. [c.59]

Методика расчета теплообменников и их стоимости описана в гл. П. Расходы пара и воды определяются по тепловым нагрузкам испарителя и дефлегматора. Стоимость пара Цп = 3,0 руб. за 1000 кг, воды Цв = 0,015—0,03 руб. за 1 м . При этом время работы установки т принимается равным 8000 ч в год. [c.136]

Удельные тепловые потоки представляют собой энергетические потоки, подводимые к рабочему телу АХМ (или отводимые от него) и отнесенные Eia единицу (1 кг) количества пара, сжижаемого в конденсаторе. В соответствии с этим различают удельные тепловые потоки генератора, дефлегматора, конденсатора, испарителя, абсорбера, а также потоки, характеризующие регенеративный теплообмен в теплообменниках. Расчет э их величин основан на уравнениях тепловых балансов соответствующих аппаратов. [c.190]

Удельный тепловой поток дефлегматора находят из уравнения [c.190]

Вместо величин Qi к Qw могут быть заданы количества флегмы и дистиллята О и В или потоки пара и жидкости в области куба или дефлегматора Уо, 1, Уп, Ьп+1. Отметим, что задание О, О или Qd, Яа позволяет непосредственно определить Уя+ь -я, Уо, ь При допущении отсутствия теплового взаимодействия потоков по пару и жидкости в исчерпывающей и укрепляющей секциях определяют потоки в области куба и конденсатора. [c.76]

Предполагая, что каждая тарелка, за исключением конденсатора, кипятильника и тарелки питания работает адиабатически, из уравнений теплового баланса каждой ступени можно рассчитать величины потоков укрепляющей и исчерпывающей секций (11,44) — (11,48). Тепловая нагрузка на дефлегматор (11,42) получена из уравнения теплового баланса дефлегматора, а количество тепла, подаваемого в кипятильник (И,43),—из уравнения общего теплового баланса колонны. [c.84]

Другими уравнениями математического описания совмещенного реакционно-ректификационного процесса являются соотношения для расчета фазового равновесия (4.22), (7.118), уравнения общего материального и теплового балансов (4.57), (4.58), уравнения для расчета скорости химических реакций и состава пара, покидающего тарелку (4.59), а также соотношения для куба и дефлегматора колонны. [c.366]

Расчет поверхности конденсатора. Алгоритм предназначен для теплового расчета дефлегматора парогазовой смеси и представляет собой дальнейшую разработку алгоритма, предложенного в работе [92]. Рассматривается случай конденсации в межтрубном пространстве горизонтального дефлегматора с сегментными перегородками. Считается, что аппарат состоит из двух зон зоны охлаждения парогазовой смеси и зоны конденсации = / к + / о, (7.330) [c.382]

Так как конденсация в дефлегматоре и испарение в кипятильнике определяют тепловые параметры процесса разделения, а их разделяющее действие находится за пределами деления в колонне, то точки, отвечающие им, лежат за пределами пограничных кривых пара и жидкости и называются полюсами ректификации М и М (см. рис. 42). Примем, что состав пара, поднимающегося с последней (верхней) тарелки в дефлегматор, равен составу жидкости, возвращаемой из дефлегматора на верхнюю тарелку колонны (пренебрегаем разделяющим действием дефлегматора). Тогда полюс М верхней части колонны непрерывного действия будет лежать на продолжении ординаты, отве- [c.66]

В общем случае математическое описание тарельчатой ректификационной колонны содержит следующие уравнения и соотношения уравнения материального и теплового покомпонентного баланса, соотношения для расчета условий фазового равновесия, уравнений для расчета кинетики массопередачи и уравнений для описания условий работы кипятильника и дефлегматора колонны. В зависимости от принимаемых допущений, которые диктуются конкретными условиями эксплуатации, степенью изученности отдельных явлений, а также назначением модели, описание может содержать различные по сложности и детализации соотношения для расчета условий фазового равновесия (например, учет неидеальности паровой и жидкой фаз) и кинетики массопередачи на тарелках. Рассмотрим описание колонны и составим програм- [c.366]

Уравнения тепловых балансов для куба и дефлегматора имеют вид [c.82]

Некоторыми исследователями предлагается использовать тепловой баланс на стадии 1 (дефлегматор) для температурной спецификации любой стадии /, т. е. Ei = Г, - Т . Но поскольку все производные Е, = Т/-Т (при / > 1) относительно неизвестных на стадии 1 равны нулю, матрица В] может быть сингулярной. [c.252]

В принятой схеме движения водяного ара тепловая эффективность использования дефлегматоров на 5—10% ниже, чем секций конденсации, поскольку по мере выпадания конденсата увеличивается относительное количество инертных примесей, уменьшается парциальное давление водяного пара, а следовательно, и температура конденсации. [c.32]

Рассмотрим экспериментальные материалы, свидетельствующие о влиянии инертных примесей на плотность теплового потока в конденсаторах. На рис. VI-8 приведены зависимости q = f l) для конденсаторов фирмы GEA, испытанных в условиях Невинномысского производственного объединения Азот . Выбранные для анализа секции перед проведением испытания были предварительно промыты значения (ир)уя для конденсатора и дефлегматора оставались постоянными по длине и соответственно составляли 6,07 кг/(м -с) и 7,04 кг/(м2-с), что исключало влияние сСн. п на характер протекания зависимости q = f(l). [c.136]

При частичной конденсации в дефлегматоре конденсируется пишь часть паров, требуемая для образования флегмы, а остальная часть (дистиллят) отводится из дефлегматора в парообразном состоянии. Тепловая нагрузка дефлегматора в этом случае составляет [c.682]

При полной конденсации в дефлегматоре конденсируются все поступающие в него пары. Часть полученного конденсата возвращается в колонну в виде флегмы, другая часть отводится в виде дистиллята. Тепловая нагрузка дефлегматора при полной конденсации составляет [c.682]

Пример 19-5. Определить расход тепла для ректификации смеси метанол — вода в условиях примеров 19-2 и 19-4 и найти тепловую нагрузку дефлегматора, если в колонну смесь вводится при температуре ее кипения, а в дефлегматоре происходит полная конденсация поступающих в него паров. [c.682]

Тепловую нагрузку дефлегматора определяем по формуле (19-21) [c.683]

В качестве результатов расчета по- А/ мимо указанных выводят тепловые нагрузки на испаритель и дефлегматор и расходы внутренних материальных потоков в колонне н. в — расходы жидкого орошения соответственно в ниж- = ней и верхней секциях аппарата (кмоль/ч) г [c.93]

По первому варианту (см. рис.3.9, а) в колонне 1 отделяется наименее летучий компонент С в виде кубового остатка. Другие два компонента (А+В), отводимые из колонны 1 в качестве дистиллята, после конденсации поступают в колонну 2, где они разделяются на дистиллят (компонент А) и остаток (компонент В). В зтом случае компонент В менее летуч, чем А. С целью экономии тепловых затрат в дефлегматоре колонны 1 конденсируют лишь часть паров смеси А+В, необходимую для флегмы, а остальная часть несконденсированных паров в виде питания поступает в колонну 2, [c.42]

На основании материального и теплового балансов для дефлегматора определяют нагрузку Q , затем по тепловому и материальному балансам для всей колонны получают п, наконец, по тепловому балансу для кипятильника находят [c.235]

Тепловые балансы. Тепловую нагрузку на дефлегматор следует определять до расчета мольных потоков между двумя зонами постоянных концентраций. [c.254]

Составляем тепловой баланс дефлегматора. [c.316]

Схемы управления сложными системами ректификации со связанными материальными и тепловыми потоками проиллюстрируем на примере двух ректификационных колонн для разделения смеси пропилен — пропан и метанол — вода (рис. У1-35) [28]. Особенности технологических схем этих процессов состоят в том, что питание в обе колонны разделяется П риме,рно поровну и кубовый продукт второй колонны подогревается в дефлегматоре первой колонны, которая работает при большем давлении, чем втррая. Вторая схема отличается от первой установкой дополнительных конденсатора и кипятильника. Составы верхних цродуктов колонн высокого и низкого давлений используются в качестве корректирующего сигнала для. регулирования расходов орошения и дистиллята состав нижнего продукта колонны высокого (а) или низкого (б) давлений используется для коррекции расхода тепла в колонну. [c.342]

Так, уравнение теплового баланса для дефлегматора и/или кипятильника заменяли некоторым числом спецификационных уравнений состояния, которые использовались в качестве нестандартных спецификаций для регламентации следующих параметров флегмового числа, температуры на ступени контакта, каличества дистиллята или кубового продукта, покомпонентного состава продуктового потока и т. п. [c.252]

Отработавщий насыщенный водяной пар с параметрами Як = 33,2 кПа и Ik = 71 °С поступает в наклонно установленную секцию 2, конденсируется и по паровому пространству жидкостного коллектора направляется в нижнюю часть дефлегматора (секцию /), где происходит его дальнейшая конденсация. Верхняя часть дефлегматора связана с эжекционной установкой, которая отводит неконденсирующиеся примеси в атмосферу. В секции 2 по всей ее длине / = 4,1 м происходит интенсивная конденсация водяного пара со средней плотностью теплового потока = 1040 Вт/м2 значением /(ф р = = 39,5 Вт/(м2-К). На входе пара в секцию / на участке 0,2 / величина i/ p = = ИЗО Вт/м . Высокое значение q > 1000 Вт/м сохраняется до длины 0,6 /. При движении пара к месту отбора инертных примесей q уменьшается и к середине зоны составляет всего 400 Вт/м . Среднее значение теплового потока q на дефлегматоре, отнесенное ко всей поверхности теплообмена, составляет [c.136]

Для определения расхода греющего пара в кубе ректификационной ко-./Ю1ШЫ непрерывного действия и расхода охлаждающей воды в дефлегматоре пользуются уравнением теплового баланса колонны с дефлегматором [c.670]

Расчет основных технологических параметров (давления працесса, числа тарелок, их распределения по секциям, флегмового и парового чисел, тепловых нагрузок на дефлегматор и испаритель и др.), обеспечивающих выполнение требований к качеству продуктов. [c.89]

Применяя обычный метод составления тепловых балансов, делают допущение, что каждая тарелка просто1 [ колонны, а исключением парциального дефлегматора и кппятпльника, работает адиабатически. Если потоки пара и жидкости, отходящие с J-ron [c.120]

Ниже приведен вывод уравнений для составления тепловых балансов при сочетании (7-метода и метода постоянного состава в простых колоннах. В качестве исходных значений приняты величины У5 (пли ц) и О, поэтому расчеты проводят сверху вниз по колонне. Допустим, что минимально и максимально допускаемые потоками жидкости будут и Предположим также, что изменение потоков жидкости между последовательными при-блил ениями ограничено, как это требуется при второй форсиру-юш,ей процедуре. Нагрузка на дефлегматор определяется балансом для дефлегматора по уравнению (У,9б). [c.131]

Общие мольные потокп в исчерпывающей секции рассчитывают обычным путем на основании материальных и тепловых балансов (см. главы III и V). Нагрузку на дефлегматор определяют также по материальным и тепловым балансам, записанным для этого аппарата. Нагрузку на кипятильник находят по общим материальным и тепловым балансам. [c.234]

Конструктивно дефлегматоры выполняют двухтрубными, кожухотрубчатыми и кожухозмеевиковыми. В тепловых расчетах принимают опытные значения коэффициента теплопередачи для кожухозмеевиковых дефлегматоров К = 150 -ь 200 ккaл/(м ч X Х°С), для двухтрубных и кожухотрубчатых = 350 -4-400 ккaл/(м ч-°С). [c.400]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология