Нагрузка колонны предельная по пару

Отпарная колонна. Размеры отпарной колонны также можно определить в зависимости от скорости циркуляции раствора, хотя основными исходными данными для расчета может быть нагрузка колонны по парам. Так как производительность колонны известна, то основные размеры ее точно определяются в зависимости от конструкции и типа тарелок. Рабочее давление в колонне принимается равным 0,492 кгс/см . Если внутренний-диаметр колонны находится в пределах 0,7—1 м, то предельная нагрузка ее по парам или жидкости зависит от конструкции. Скорость паров и газов в свободном сечении колонны должна быть не выше 0,12 м/с, а скорость в прорезях тарелок — не более 4,57 м/с. [c.274]

Тарелки этого типа гораздо более чувствительны к изменению нагрузок по жидкости и пару и имеют более узкий диапазон рабочих нагрузок л, чем тарелки со специальными переливными устройствами. При небольшой паровой нагрузке напор паров недостаточен для образования слоя жидкости на тарелке. При больших паровых нагрузках сопротивление течению жидкости через отверстия тарелки становится столь значительным, что пена заполняет практически все межтарельчатое пространство и нормальный переток жидкости с тарелки на тарелку нарушается. При этом резко возрастает гидравлическое сопротивление потоку паров. Такой режим работы называется захлебыванием и определяет предельные паровую и жидкостную нагрузки колонны. [c.237]

Нагрузка, незначительное увеличение которой в данных условиях приводит к инверсии фаз, называется предельно возможной (для условий противоточного режима). В качестве переменной, характеризующей нагрузку колонны, может быть принята величина уд/ уд (относительная нагрузка), представляющая собой отношение фактической удельной нагрузки по жидкости к предельной Худ (или по пару Суд/С ,д). [c.79]

Укрепляющая часть бутановой колонны Предельная нагрузка по пару. ... [c.509]

Схема участка колонны,,оборудованной колпачковыми тарелками-с плавающими клапанами, приведена на рис. X. 5. По всей поверхности такой тарелки (рис. X. 6) сделаны прорези 1 прямоугольной формы, которые перекрываются -образными пластинчатыми клапанами 2, удерживаемыми скобами 3. В нерабочем положении клапаны под действием собственного веса закрывают прорези (Х.6, а). Поток газа или пара, проходящий по колонне вверх через прорези, заставляет клапаны приподниматься сначала в более легкой части (рис. Х.6, б), затем при больших нагрузках — в предельное положение (рис. X. 6, е). Жидкость дви- [c.501]

Предельные нагрузки колонн в зависимости от условий эксплуатации определяются следующими факторами захлебыванием тарелок, чрезмерным уносом жидкости с тарелки, чрезмерным перепадом давления в колонне. Производительность аппарата может лимитироваться также и некоторыми другими случайными факторами, не характерными для условий нормальной его эксплуатации неправильно сконструированным узлом ввода паров в низ колонны из [c.116]

Нагрузка по пару и жидкости в эмульгационной колонне может меняться в широких пределах — от минимальной до предельной, которой соответствует захлебывание, без инверсии фаз, так как жидкость будет оставаться сплошной фазой. Однако эффективность тепло- и массообмена при этом не остается постоянной. Чем меньше нагрузка колонны по аеру и жидкости, тем менее эффективно осуществляется тепло- и массообмен, а чем ближе нагрузка к предельной, тем более эффективно протекают процессы ректификации и абсорбции. Наивысшую эффективность эмульгационные колонны имеют при нагрузках, соответствующих предельным. При этом, конечно, и производительность их максимальна. [c.552]

Особо низкая эффективность тарелок отмечается в вакуумных колоннах установок АВТ при неудовлетворительном качестве их монтажа и неоптимальных условиях работы общий к. п. д. изменяется тогда в пределах от 18 до 30% [76]. В то же время при оптимальных условиях работы, когда нагрузки по пару достигают порядка 80% предельных, эффективность всех тарелок атмосферной колонны для перегонки нефти и колонн вторичной перегонки бензина выравнивается, становится практически одинаковой, равной 50—60% [77]. [c.86]

Интенсивность ректификации достигается подбором насадки надлежащих размеров. Чем мельче насадочные кольца, тем лучше контакт между парами и флегмой, но тем выше гидравлическое сопротивление движению паров в колонне. При некотором предельном значении нагрузки насадочной колонны, т. е. при высокой [c.211]

Режим 5 (большие нагрузки по пару и жидкости) — захлебывание колонны, характеризующееся переполнением сливных патрубков и обращенным движением жидкости на тарелке. Режим захлебывания тарельчатой колонны может рассматриваться как предельный режим по нагрузкам. [c.323]

Для сравнения подсчитаем, какая предельная нагрузка может быть при перегонке н-гептана в колонне диаметром 30 мм при атмосферном давлении. Предельная скорость паров при работе с насадкой из седел размером 4 мм составит 0,38 м/с. Отсюда [c.173]

Автору до сих пор не известны какие-либо специальные методы расчета предельной скорости паров для лабораторных тарельчатых колонн. Уравнения, справедливые для промышленных колонн, в данном случае не могут быть использованы, так как дают большие погрешности. Опыт показывает, что тарельчатые колонны могут быть нагружены на /з от нормальной нагрузки насадочных колонн того же диаметра. Это обусловлено тем, что, во-первых, слой жидкости на тарелках и, во-вторых, паровые патрубки со [c.173]

Отношение числа теоретических ступеней разделения, приходящихся на 1 м насадки, уд к коэффициенту трения I было принято в качестве базовой величины, не зависящей от критерия Рейнольдса. Эта величина, имеет постоянное значение (0,13) для всех смесей, использованных Дэвидом. Он принимает, что эффективность разделения имеет максимальное значение при верхней предельной скорости паров. Однако в лабораторных колоннах эта скорость не намного превышает ту скорость паров, которая соответствует минимально допустимой нагрузке. Поэтому соотношение [c.174]

Расчет размеров колонны. Для расчета размеров колонны, обеспечивающей нагрузку 2 л/ч, прежде всего необходимо знать скорость потока паров, предельную для выбираемой насадки. Пусть нужно использовать насадку из фарфоровых седел размером 4 мм. Ход расчета предельной скорости паров подробно описан в разд. 4. П. Приведенная плотность паров составляет [c.189]

Обследование сушильной и испарительной экстрактных колонн показало, что они работают с предельными нагрузками по жидкости [ 0]. На одной установке наблюдалось частое нарушение режима, связанное с плохой работой сушильной колонны К-5, что приводило к потере производительности. При подаче более 60 м /ч экстрактного раствора колонна /диаметр 2,6 м, 11 тарелок с круглыми колпачками/ теряла разделяющую способность. При температуре верха 112°С изменялся состав паров, вместо азеотропной смеси /10% фенола и 90% воды/ отходили пары обводненного фенола. При поступлении обводненного фенола 58 [c.58]

Автору до сих нор не известны методы расчета предельной скорости паров для тарельчатых колонок лабораторного масштаба. Суш ествующие уравнения для расчета промышленных колонн в этом случае неприменимы, так как дают значительные отклонения. Как показывает опыт, нагрузку тарельчатых колонок можно доводить примерно до /з нагрузки насадочных колонок того же диаметра обусловлено это тем, что наличие жидкости на отдельных тарелках и сужение поперечного сечения в трубке для прохода паров вызывают большое гидравлическое сопротивление. [c.196]

Коэффициент уменьшения предельной скорости пара (г з = = макс/Спред) следует принимать, руководствуясь такими соображениями. Если стоимость ректификационных и абсорбционных колонн составляет меньше 30% обш ей стоимости установки, то чтобы обеспечить возможность дальнейшего форсирования производительности всей установки, расчетные или максимально принимаемые значения допустимых скоростей пара должны быть аа 20—25% меньше, чем их предельные значения. Если стоимость колонн составляет( больше 30% стоимости установки, для них следует запроектировать максимальную нагрузку. Если же колонны являются основными аппаратами нового процесса, то рекомендуется предусматривать возможность дальнейшего увеличения их нагрузок. - [c.180]

Предельные нагрузки по жидкости и газу (макс. производительность) противоточных П. а. ограничены захлебыванием . Прн скоростях газа в аппарате Uq, близких к скорости захлебывания сила трения газа о тюв-сть пленки и сила тяжести, действующие на жидкость в противоположных направлениях, становятся соизмеримыми, в результате чего жидкость накапливается и периодически выбрасывается из верх, части аппарата. При йд > Uq газ (пар) под действием силы трения увлекает пленку вверх по стенкам канала, вследствие чего реализуется восходящее пленочное течение (рнс. 2,в). На практике прн Uq = (0,8-0,9)1/(, скорость газового потока еще не влияет на толщину пленки и может приниматься как рабочая скорость при расчете противоточных аппаратов. Для обеспечения противотока газа и жидкости в целом по многоступенчатой колонне при прямо- [c.575]

Верхняя предельная нагрузка по газу для аппаратов с проти-воточными контактными устройствами определяется расходом одной из фаз, при котором происходит интенсивное накопление жидкости на контактном устройстве и захлебывание аппарата. Момент захлебывания фиксируется резким увеличением общего сопротивления и усилением пульсаций давления в колонне. Нижняя предельная нагрузка по газу соответствует сформировавшемуся вспененному слою жидкости на контактных устройствах и определяется началом устойчивой и эффективной работы всего аппарата. При скорости газа меньше нижней предельной нагрузки и малых расхода жидкости наблюдается прорыв струй газа через слой жидкости, а при больших расходах жидкости — независимое движение жидкости и пара через различные участки тарелки. Как при очень малых, так и при чрезмерно больших нагрузках по жидкости работа провальных тарелок малоэффективна. [c.117]

Совместное течение пара и жидкости в пленочной колонне носит сложный характер. Объектами исследования гидродинамики жидкой фазы являются толщина пленки, закономерности процессов волнообразования на ее поверхности и, как следствие, развитие поверхности межфазного контакта и перемешивание жидкости в пленке. При исследовании гидродинамики паровой фазы выявляются границы характерных режимов, соответствующих, как будет показано ниже, тому или иному режиму массообмена и. кроме того, определяются гидравлическое сопротивление колонн и предельные нагрузки. [c.38]

Позднее конструкция этой колонны была изменена. На неподвижных тарелках были установлены вертикальные перегородки. Это значительно уменьшило вращательное движение жидкости на тарелках, позволило повысить предельные нагрузки [4]. Установка вертикальных ребер на вращающихся дисках способствовала улучшению перемешивания паров. В результате несколько увеличилась эффективность колонны (рис. У-2). В работе [5] [c.123]

Конструкции, близкие к описанным, рассмотрены в работах [6—И]. Существенным недостатком колонн этого типа является низкий предел нагрузок по паровой фазе. Предельные нагрузки могут быть повышены путем установки на неподвижных тарелках специальных патрубков для прохода паров [8] (рис. У-З). [c.124]

При исследовании массообмена в аппаратах этого типа [72, 73] отмечается достигнутая высокая удельная эффективность. В то же время предельные нагрузки были при атмосферном давлении ограничены скоростью пара около 0,3 м/с, при которой наблюдается зависание жидкости на неподвижных конусах. Наибольший диаметр колонны, прошедшей опробование по данным работы [72], составляет 0,2 м. [c.31]

Эффективность разделения в эмульгационной колонне и в обычной колонне при предельных нагрузках совпадает. Однако характер изменения эффективности в зависимости от скорости пара различен. В обычной колонне эффективность возрастает скачком вблизи предельной скорости. В эмульгационной колонне эффективность возрастает последовательно, что позволяет колонне работать с высокой эффективностью на большом интервале скоростей потоков. [c.173]

Можно отметить следующие особенности режима работы струйных тарелок, включая тарелки с отбойниками. Область повышенного уноса жидкости на этих тарелках практически отсутствует и предельные нагрузки определяются главным образом захлебыванием, которое в данном случае характеризуется нарушением прямоточного движения пара и жидкости в результате образования зоны уплотненного потока над переливом (струйная тарелка) или около отбойников (струйная тарелка с отбойниками). Нарушение прямотока приводит, в свою очередь, к резкому накоплению жидкости на тарелке и, следовательно, к резкому повышению давления в колонне. [c.113]

Экспериментальное изучение предельных нагрузок, а также обобщение обширного материала по эксплуатации промышленных колонн показывают, что для большинства ректификационных колонн, работающих под атмосферным и повышенным давлением, предельны нагрузки определяются захлебыванием тарелок для вакуумных колонн — чрезмерным уносом жидкости с паром на нижнюю тарелку концентрационной части колонны или с тарелки на тарелку или чрезмерным перепадом давления в колонне и, наконец, для абсорбционных колонн — недопустимым уносом жидкости с верхней тарелки в линию сухого газа. Для указанных выше условий работы различных колонн наибольшие нагрузки соответствуют работе колонн при атмосферном и повышенном давлении и значительно меньшие нагрузки достигаются в вакуумных колоннах и абсорберах. [c.117]

Верхняя предельная нагрузка по пару для колонны с решетчатыми тарелками провального типа определяется расходом одной из фаз, при котором происходит захлебывание. Внешне захлебывание проявляется довольно четко сопротивление тарелок резко возрастает, давление в колонне начинает сильно колебаться. Нижняя предельная- нагрузка по пару соответствует сформировавшемуся вспененному слою жидкости на тарелках и определяется началом устойчивой и эффективной работы тарелок и всего аппарата в целом. При очень малых нагрузках по жидкости наблюдается прорыв струй пара через слой жидкости, а при очень больших нагрузках— независимое движение жидкости и пара через различные участки тарелки. Как при слишком малых, так и при слишком больших нагрузках по жидкости работа тарелки малоэффективна, в связи с чем область устойчивой работы ограничивается линиями максимально 2 и минимально 3 допустимых нагрузок по жидкости. [c.142]

С другой стороны, перечисленными мероприятиями при существующей аппаратуре и ограничиваются возможности усовершенствования десорбционных процессов. Достигнутые в десорберах содового производства нагрузки по жидкости и пару являются предельными для колонн с колпачковыми барботажными тарелками. В табл. 4 приведены рассчитанные по уравнениям различных авторов максимальные скорости парогазового потока в полном сечении теплообменника дистилляции и дистиллера обычной конструкции. Учитывая, что жидкость на тарелках в верхней части ТДС и ДС вспенивается, существующие скорости парогазового потока.в дистилляционной колонне следует считать близкими к предельным. Дальнейшее повышение производительности при существующих конструкциях десорберов возможно только путем увеличения габаритов колонн. [c.33]

Термометр сопротивления, установленный в колонне между парциальным дефлегматором 5 и конденсатором 6, позволял определять момент начала проскока паров, то есть предельную тепловую нагрузку дефлегматора. Каждый режим работы колонны выдерживали в течение 8 часов. Верхний предел нагрузок лимитировался величиной поверхности дефлегматора I составлял 30% от скорости захлебывания. [c.139]

Провальная решетчатая тарелка представляет собой плоский лист с выштампован-ными в нем прямоугольными щелями. Лист перекрывает все сечения колонны и не имеет специальных переливных устройств. Поэтому жидкость с тарелки стекает через те же щели, через которые проходит пар. Верхняя предельная нагрузка по пару определяется захлебыванием, приводящим к резкому возрастанию сопротивления тарелок и сильному колебанию давления в колонне. Нижняя предельная нагрузка по пару соответствует сформировавшемуся вспененному слою и определяется началом устойчивой и эффективной работы тарелок и всего аппарата. [c.461]

При высоких значениях разделительные действия колонны могут снижаться весьма ощутимо. Поэтому унос является одним из основных факторов, ограничивающих допустимую скорость паров при выбранном расстоянии между тарелками, или определяющих минимальное расстояние между тарелками при выбранной скорости паров. При форсировании действующих аппаратов унос, как правило, ограничивает предельно допустимые нагрузки в больших промышленных колоннах. [c.383]

От нагрузки зависят динамическая и общая УС, перепад давления и предельная скорость потока паров, которая в свою очередь определяется формой и размерами насадочных тел или размерами и конструкцией реальной тарелки, а также свойствами разделяемых смесей. В разд. 4.11 об этом сказано подробнее. О соотношении нагрузок в насадочных колоннах исчерпывающую информацию предоставили Штаге и Бозе ([39] к гл. 1). [c.155]

При увеличении нагрузки насадочных колони, т. е. увеличении скорости паров или жидкости, может наблюдаться так называемое. ахлебывание насадки. При этом прекращается стекапие жидкости вниз по насадке и начинается выброс ее из колонны. Захлебывание является предельным релашом работы колонны. [c.245]

Известно, что оптимальный режим работы абсорбционных и ректификационных колонн, при котором достигается максимальный съем продукции с единицы объема массообменной аппаратуры, обеспечивается при нагрузках, близких к предельным. Поэтому максимально допустимая скорость газа (пара), по которой рассчитывают диаметр аппарата, принимают равной 80—85% от скорости захлебывания , т. е. [й ]гаах — 0,85И7пред. [c.409]

Продувка и унос. Для колонн с сиТчатыми тарелками предельные условия, при которых возникают продувка и чрезмерный унос жидкости, достаточно четко определить не удается. При низких или средних нагрузках по жидкости существует предельная высокая скорость пара, дополнительное увеличение ноторой приводит к большому увеличению гидравлического сопротивления и уноса и резкому надСнию к. п. д. тарелки. Так пак падежные данные отсутствуют, можно принять, что для ситчатых тарелок влияние скорости жидкости, физических свойств жидкости и расстояния между тарелками сказывается аналогично рассмотренному для колпачковых тарелок (стр. 153). Логично думать, что увеличение нагрузки по жидкости при постоянной скорости пара вызовет увеличение уноса жидкости. Влияние этого фактора четко не установлено при расстоянии между тарелками 450 мм и больше оно незначительно по сравнению [c.160]

Как показа 1И проведенные многочисленные испытания, эмульгационные колонны дают большую разделяющую способность при применении обычных колец типа колец Рашига мелких размеров — от 6 до 12 мм. — независимо от материала, из которого они изготоваены. Высота насадки, эквивалентная одной теоретической тарелке, для насадки из колец размером 6 X 6 X 1,5 мм при ректификации смеси четыреххлористый углерод — бензол составляет в эмульгационной колонне при предельных нагрузках по пару и жидкости ЪО. мм, что соответствует 20 теоретическим тарелкам на 1 ж высоты. С увеличением диаметра колец эквивалентная высота насадки увеличивается. [c.551]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология