Тарелка расчет

Во втором отделении колонны, расположенном между первой и второй тарелками, расчет элементов ректификации ведется следующим образом. По составу Х1 и температуре с помощью уравнения равновесия в форме, например [c.234]

Общие размеры ректификационной колонны определяются числом необходимых реальных тарелок, расстоянием между ними и общей площадью тарелки. Расчет тарелок включает следующие этапы [c.75]

Гидравлическое сопротивление десорбционной тарелки. Расчет ведется так же, как для тарелки абсорбера. [c.104]

При одинаковом расстоянии между тарелками расчет упрощается необходимое количество ступеней (тарелок) N определяем из зависимости [c.251]

Так как поступление продукта па любую тарелку является одновременно выходом его с другой тарелки, то понятие теоретической тарелки позволяет произвести поэтапный (от тарелки к тарелке) расчет контактных устройств. Число теоретических контактных элементов всегда меньше их фактического числа. В аппаратах время контакта пара и ншдкости недостаточно для достижения равновесия между ними, поэтому реальная тарелка менее эффективна, чем теоретическая. Соотношение между ними устанавливается с помощью к. п. д. тарелки, который равен отношению числа теоретических и реальных тарелок. В большинстве ректификационных колонн нормальная эффективность тарелок составляет 25 40 % от теоретической. [c.128]

Распространенным способом модификации известных методов является расширение класса решаемых задач путем учета разделительной способности контактного устройства (к. п. д. тарелки), расчета колонн с боковыми отборами и рециклами и улучшения сходимости путем введения форсирующих процедур, линеаризации равновесных соотношений и т. д. [c.79]

При увеличении скорости газа выше отвечающей полному открытию прорезей уровень жидкости под колпачком опускается ниже нижнего края колпачка и газ начинает проходить также через образующийся при этом зазор под нижним обрезом колпачка (см. рис. 169,6). Это возможно, конечно, лишь в случае наличия зазора между колпачком и тарелкой. Расчет величины дополнительного открытия /, (см. рис. 169,6) описан в литературе [79]. [c.527]

Вторым необходимым для проверки конструкции тарелки расчетом является определение высоты уровня жидкости в сливном стакане [127]. [c.168]

При значительной кривизне равновесной линии и изменяющихся значениях эффективности массопередачи на каждой тарелке расчет числа реальных тарелок выполняют графическим путем при помощи диаграммы у—х. В этом случае ступенчатая линия, характеризующая фактическое изменение концентраций потоков [c.45]

Решение рассматриваемой задачи в современной инженерной практике проводят при помощи электронных счетно-решающих устройств (ЭЦВМ), для которых имеются уже готовые программы. Заметим, что изложенное выше графическое определение требуемого числа теоретических тарелок в колонне для ректификации идеальных многокомпонентных смесей также используют метод от тарелки к тарелке . Расчет облегчен лишь наличием простого описания равновесного распределения компонентов смеси между паровой и жидкой фазами. [c.553]

Определением температуры 2 на второй тарелке завершается расчет второго межтарелочного отделения колонны. Уместно обратить внимание на повышение температуры при переходе от первой ко второй тарелке. Расчет третьего и остальных отделений колонны ведется через те же последовательные ступени и по тем же уравнениям, что и расчет второго отделения, и поэтому результаты последующих расчетов приведены в табл. 24. [c.400]

N0 и NOa 1.215 и 7,72 кмоль или 0,008 и 0,051 мол. долей кислорода 8,46/(153,23 — 1,5) — 0,056 мол. долей Определим степень окисления окиси азота под второй тарелкой. Расчет производится аналогично расчету для первой тарелки. [c.233]

В своих расчетах Сорель исходил из материального и теплового баланса для тарелки. Расчет велся от тарелки, на которую подается питание, и далее последовательно от тарелки к тарелке. Сорель установил влияние флегмового режима и расхода тепла, подводимого в куб колонны, на распределение разделяемых компонентов по высоте идеальной колонны. [c.65]

На основании полученных кинетических кривых предложен графо-аналитический метод расчета секционированной барботажной колонны с учетом парциального давления кислорода в газовой фазе и температуры на каждой тарелке. Расчеты, проведенные по опытным данным, дают хорошее совпадение с результатами обследования действующих окислительных колонн в производстве гидроперекиси изопропилбензола. [c.268]

Общие размеры ректификационной колонны определяются числом необходимых реальных тарелок, расстоянием между ними и общей площадью тарелки. Расчет тарелок включает следующее выбор типа тарелок на основе известных условий разделения смеси [c.87]

Определению подлежат диаметр тарелок, число, размеры и расположение колпачков и сливных устройств, необходимых для обеспечения заданной производительности аппарата. Пространство, заключенное между тарелками, считается разделенным по вертикали на две зоны зона контактирования жидкости пара (газа) и находящаяся над ней зона сепарации брызг. В слое жидкости выделяют зону притока жидкости с верхней тарелки и зону вывода жидкости на нижнюю тарелку. Расчет ведется из предположения, что все зоны [c.506]

Расчет массо- и теплообмена в тарельчатых колоннах можно существенно упростить, если на каждой тарелке расчет степени извлечения по дисперсной фазе проводить в предположении постоянства концентрации по сплошной фазе. [c.199]

Рабочие линии для верхней и нижней частей колонны отличаются от предельной. Поэтому на этих участках проводится расчет от тарелки к тарелке. В результате этих расчетов определяются концентрации жидкости и пара на каждой тарелке, необходимые, как и в приближенном методе, для построения кривой равновесия. Далее на основании количеств жидкости и пара определяется наклон рабочих линий для каждой тарелки. Расчет от тарелки к тарелке ведется до тех пор, пока рабочие линии не приблизятся к предельной достаточно близко. [c.542]

Площадь сечения паровых стаканов на тарелке обычно составляет от 10 до 20% общей площади тарелки. Расчет отдельных элементов тарелки — диаметра колпачков, площади сечения зубчиков, размера сливных стаканов и т. д. — следует производить по аналогии с приведенным ниже расчетом колпачковых тарелок ректификационных колонн. [c.65]

Для процесса выделения ацетилена диметилформамидом при режиме, указанном в табл. VI1-11, было проведено сравнение различных абсорбционно-десорбционных аппаратов. Сравнивались аппараты с двумя типами колпачковых тарелок (площадь колпачков 0,713 и 0,918 м ), с насадкой из колец Рашига и с провальными тарелками. Расчеты показали, что для указанных в табл. VI1-11 соотношений газ жидкость колпачковые тарелки работают в неустойчивой гидродинамической области. Аппараты с насадкой и с провальными тарелками имеют лучшие показатели при данном гидродинамическом режиме, причем сопротивление провальных тарелок примерно такое же, как насадки . [c.357]

Рассмотренные методы расчета в у—х- и г—л-диаграммах являются достаточно простыми, если принять, что воздух представляет собой бинарную смесь. Расчет ректификации в у—л -диаграмме, как уже отмечалось, отличается наглядностью, позволяющей следить за изменением концентрации в жидкости и паре от тарелки к тарелке. Расчет в г—х-диа-грамме позволяет определять тепловые нагрузки в конденсаторах. При переходе от числа теоретических тарелок к числу действительных тарелок приходится задаваться так называемым усредненным к. п. д. (коэффициентом обогащения) тарелки. Действительное число тарелок в 2,5— 3 раза больше, чем по расчету. Коэффициент обогащения (к. п. д.) меняется от тарелки к тарелке. В концентрационной секции влияние аргона невелико и усредненный к. п. д. можно принять от 0,5—0,6. В отгонной секции влияние аргона значительно, усредненный к. п. д. значительно ниже и колеблется в пределах 0,3—0,4 в зависимости от конструкции тарелки, принятых скоростей и расстояний между тарелками. [c.267]

Принимаем диаметр сивушной колонны 700 мм. Сивушная колонна оборудована многоколпачковыми тарелками. Расчет основных трубопроводов сивушной колонны аналогичен расчету их в эпюрационной и ректификационной колоннах. [c.84]

Теперь определим число теоретических тарелок методом от тарелки к тарелке . Расчет проводится по уравнениям (11.98)—(11.100) при условии постоянства мольных потоков и коэффициентов относительной летучести по высоте колонны. [c.241]

После этого расчет повторяем для следующей (нижележащей) тарелки. Расчет заканчиваем, когда получаем состав газа, поступающего на нижнюю тарелку, близкий к заданному. [c.33]

Расчет необходимого числа тарелок в верхней части абсорбера выполняют путем решения системы уравнений межфазного массопереноса и материального баланса для отдельной тарелки. Расчет начинают с верхней тарелки. С целью упрощения ниже проводится расчет только для аммиака. [c.101]

Для двухпоточных тарелок оказалось, что реальная эффективность практически совпадает со среднеарифметической, поскольку возможная неравномерность распределения потоков несущественна. Расчеты четырехпоточной тарелки были выполнены для следующих исходных данных диаметр ситчатой тарелки 10,7 м доля площади тарелки, занимаемая каждым потоком, равна 0,25 площадь, занимаемая переливами, составляет 6% площади потока суммарная площадь отверстий составляет 10% активной площади тарелки высота переливных порогов 75 мм, их длины определяются длинами соответствующих хорд окружности тарелки. Расчеты показали, что с уменьшением соотношения [c.231]

Другой метод анализа распределенных систем, используемый при решении дифференциальных уравнений с частными производными на вычислительных машинах, основан на представлении непрерывного процесса многоступенчатым с сосредоточенными параметрами в каждой ступени. В зависимости от принимаемых допущений относительно механизма процесса массопередачи в ступени, а также способа представления движущей силы возможны некоторые разновидности математических моделей (см. табл. 17, модели 2, 3). Простейшей математической моделью является модель без учета кинетики процесса абсорбции. Насадочный абсорбер рассматривается как тарельчатый аппарат с тарелками, имеющими к.п.д., равный 1 (модель 2). Причем число тарелок выбирается равным числу ступеней, эквивалентных одной теоретической тарелке. Расчет динамических характеристик при помощи этой модели показал неудовлетворительное представление участка запаздывания на временной характеристике процесса при малом числе ступеней разделения. Кроме того, расчет стационарных режимов может быть выполнен лишь с некоторым приближением, так как число ступеней не может быть дробным. [c.368]

Решая систему уравнений (7) по методу Гаусса, можно найти коэффициенты уравнений для высоты теоретической тарелки. Расчет производили на вычислительной клавишной полуавтоматической машине В К-2 с точностью до 5—6 знака. Результаты расчетов приведены в табл. 1. [c.21]

Для второго отделения колонны, расположенного между первой II второй тарелками, расчет элементов ректификации ведется следующим образом. По составу и температуре с помощью уравнения равновесня (IV.19) вычисляется концентрация Ху флегмы gl, стекающей с первой тарелки на вторую. Дальнейший расчет ведется методом постепенного приближения. Удобное всего задаться относительной массой СдШ паров и с помощью расчета проверить нравнльность принятой величины. Проверка производится следующим образом. Концентрацию у этих паров находят по уравнению (IV. 18) [c.239]

Далее следует проверить полученный диаметр колонны по х идкостной нагрузке сливного устройства. При этом для предотвращения захлебывания тарелки необходимо, чтобы высота уровня вспененной жидкости в сливном устройстве не превышала примерно половины расстояния между тарелками. Расчет высоты уровня вспененной жидкости в слпвном устройстве подробно изложен в [17, с. 48 18, с. 212]. [c.48]

Блок диагностики. При флегмовых числах меньше минимального включается блок диагностики, который прекращает дальнейший потарелочный расчет и выдает на печать соответствующий признак. С этой целью производится сравнение концентраций компонентов на смежных тарелках. Расчет прекращается, если [c.279]

Алгоритм технологического расчета АПЕ абсорбера (АБ) базируется на математической модели АБ, с состав которой входят уравнения физико-химического равновесия системы рассол — парогазовая смесь NHg—СО2—Н2О, уравнения кинетики тепло- й массопере-дачи, гидродинамические характеристики, уравнения общего теплового баланса, общего и покомпонентных материальных балансов процесса абсорбции. Элементарным звеном математической модели АБ является г-я тарелка (отдельный контактный элемент). Расчет проводится от тарелки к тарелке методом итераций, начиная с нижней (первой) тарелки. При этом в уравнениях теплового и материального балансов используются значения составов и температур потоков на входе и выходе тарелки, а при вычислении равновесных концентраций компонентов в парогазовом потоке — средние арифметические значения концентраций компонен1 ов в жидкости на входе и выходе тарелки. Расчет тарелки заканчивается, если полученные в некотором -S-M и предыдущем (s—1)-м приближениях значения содержания аммиака в жидкости отличаются на величину, по абсолютному значению не превышающую заданную погрешность вычислений. Расчет последующей (г+1)-й тарелки начинается после завер- [c.115]

Применение электронно-вычислительных машин (ЭВМ) позволяет использовать метод расчета от тарелки к тарелке . Расчет должен удовлетвооять условиям фазового равновесия, материального и теплового балансов по всей высоте колонны. Из уравнений однократного испарения и условий насыщенности фаз определяются молярные концентрации жидкости на тарелке, а также температура тарелки. [c.41]

Второй пример, подтверждающий возможность двухнаправленной массопередачи, связан с расчетом показателей абсорбции для колонны с теоретическими тарелками. Расчет выпол нен методом от тарелки к тарелке с учетом тепловых балансов [4]. Результаты для тарелок 1—б приведены в табл. 2. Исходные данные для расчета таковы жирный газ содержит (мол. %) метана 40, этана 40, пропана 23, -бутана 7 темиература газа 30 °С давление в абсорбере 10 ат в аппарате шесть тарелок жидкость охлаждается после второй и четвертой тарелок (считая сверху) до 30°С плотность абсорбента 0,80 молекулярный вес 150 тем пература 32 °С. Тепловые свойства веществ взяты по (5], константы фазового равновесия — по [6]. [c.38]

Для тарельчатых аппаратов рассмотрены два крайних варианта, в которых применяются модели полного перел1ешивания по жидкости и полного вытеснения по пару, а также полного вытеснения как по жидкости, так и по пару (рис. 4). В этих случаях для отдельной тарелки расчет проводился по следующему уравнению [c.30]

Примечание. Расчет выполнен методом последовательных приближений. Допускаемое напряжение во втулке при ан = 1,5 адоп = 1,5 1200 = = 1800 кГ/см . При первом варианте расчета напряжение во втулке получается выше допустимого. Во втором варианте увеличены толщина втулки й и размер I тарелки. Расчет закончен, так как все условия формул (VI. 43) — (VI. 47) выполнены. [c.472]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология