Сварка электроды

Т — металл шва при сварке электродами УОНИ 13/55, а — без прокаливания электродов (0 3 ми, /св =90. А., У = 21 В, 1 /и-=2,330 кал/см) б — прокаливание до 350°С в течение часа (0 3 мм, /св=220 А, У=22 В, q v=2 m кал/см) /, 5 — сварки при —45°С с предварительным подогревом на 150—200 С и без него соответственно 3 — сварка при комнатной температуре II — основной металл ()) и участки его наибольшего разупрочнения (2—5) при i=—45°С, а / — сталь 09Г2С 2 — УОНИ 13/55 без подогрева (0 6 мм, 1 / =4900 кал/см) 3 — то же с предварительным подогревом — то же ( 0 4 мм, <7/0=3200 кал/см) 5 — то же без подогрева б I — сталь Ст.З 2 — электрод МР-3 с предварительным подогревом на 150—200 С ( 0 4 мм, 9/0=8000 кал/см) 3 — то же, без подогрева 4 — го же ( 0 5 мм, 9/0 = 5600 кал/см) 5 — электрод ОЗС-6 без подогрева ( 2) 5 мм, 9/о=4600 кал/ем). [c.69]

Ст. Зсп. Относительно лучшие свойства разупрочненного участка стали Ст. Зсп по хладостойкостн достигаются при погонной энергии сварки выше 5500 кал/см (см. рис. 26, а, /). При сварке электродами УОНИ 13/55, МР-3, ОЗС-4, ОЗС-6 получаемый металл шва имеет порог хладноломкости при более низких температурах, чем участок зоны наибольшего разупрочнения стали Ст. Зсп. Поэтому сварку стали Ст. Зсп при температурах ниже —30°С можно вести любыми из этих электродов, предварительно прокаленными при оптимальных режимах. [c.70]

Перед сваркой электроды прокаливают согласно требованию паспорта. После прокалки электроды должны храниться в су- [c.230]

Трещины, возникающие во время сварки а) горячие трещины, зарождающиеся в процессе кристаллизации металла шва при сварке и проявляющиеся, главным образом, в результате динамических воздействий. Эти трещины можно предотвратить, правильно подбирая тепловой режим сварки, электроды и сталь. Борьба с горячими трещинами в процессе эксплуатации затруднительна. При монтаже они должны быть обнаружены просвечиванием дефектные швы требуется вырубать и заменять новыми б) трещины от проявления реактивных сварочных напряжений. Для предотвращения их осуществляют конструктивные мероприятия, способствующие свободе деформаций элементов при сварке, и рассредоточивают сварные швы, чтобы ограничить реактивные напряжения в) трещины от структурных напряжений при неравномерном остывании металла около-шовной зоны. Эти трещины более редки и при правильном режиме сварки не возникают. [c.136]

Сталь 20. Повышение погонной энергии приводит к улучшению хладостойкости разупрочненной зоны. Ее порог хладноломкости становится ниже —60°С при погонной энергии сварки больше 4700 кал/см (рис 26, б). Равные или лучшие по сравнению с участками основного металла характеристики металла шва по хладостойкости получаются при сварке электродами УОНИ 13/55 прн погонной энергии сварки от 4700 до 5200 кал/см (желательно использовать электроды, подвергнутые прокаливанию при 350°С в течение часа) при сварке электродами МР-3, прокаленными при 120°С а течение 3 ч, без предварительного подогрева материала. [c.71]

Длина цилиндрической части принималась равной четырем диаметрам сосуда (( = 4Д). Кольцевые сварные швы со смещением кромок сваривали ручной электродуговой сваркой электродами УОНИ-13/55. К цилиндрической обечайке приваривали два эллиптических днища. Смещение кромок составляло 30% от толщины стенки сосуда. Кроме того, было изготовлено два сосуда с кольцевым швом, имеющих стопроцентное смещение кромок. Эти сосуды были изготовлены специально, чтобы убедиться, что даже при максимально возможном смещении кромок равнопрочность сосуда не будет нарушена. Заметим, что при таком смещении кромок коэффициент концентрации напряжений составляет (по теории оболочек) около четырех (а< =4,0). Причем, осевые напряжения становятся больше чем окружные напряжения. Тогда как для сосудов без смещения кромок окружные напряжения в два раза больше осевых напряжений. [c.59]

Опытные сосуды изготовляли по обычной технологии изготовления цилиндрических сосудов из углеродистых и низколегированных сталей. Исключение составляло в том, что кольцевые швы сваривали со смещением кромок, которое составляло около 30% от толщины стенки. Причем толщина стенки опытных сосудов составляла 14 мм. Диаметр сосуда -630 мм, длина цилиндрической части около 4Д, где Д - диаметр сосуда. Кольцевые сварные швы сваривали ручной электродуговой сваркой электродами УОНИ-13/55. [c.64]

Сварка электродами с обмазками, содержащими [c.174]

Рис. 25. 5. Анизотермическая диаграмма металла шва при сварке электродами, содержаш ими 12% Сг и 0,16% С.

Были приняты меры, предохраняющие металл от попадания примесей внедрения (использовали чистые шихтовые материалы выплавку, сварку электродов, термическую обработку проводили в условиях высокого вакуума поверхность слитка и заготовок после каждой операции зачищали механически). Сплавы выплавляли в вакуумной печи с расходуемым электродом (вакуум 1 10 мм рт.ст.) и с нерасходуемым вольфрамовым электродом. [c.13]

При сварке электродами УОНИ 13/55 лучшая хладостойкость металла шва получается при погонной энергии сварки в диапазоне 4000—6000 кал/см (см. рис. 25, а, б). Прокаливание электродов УОНИ 13/55 при 350°С в течение часа значительно расширяет диапазон благоприятных величин погонной энергии. [c.68]

Сварка, электрод 2319, метод T1G. [c.363]

Ручная сварка электродами марки ОЗЛ-22 [c.323]

По химическому составу проволока делится на три группы углеродистая, легированная и высоколегированная. По ГОСТ 9460-76 для дуговой сварки электроды изготовляют следующих диаметров 1,6 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0 7,0 8,0 10,0 12,0 мм длина электродов [c.388]

Сварку аппаратов, работающих под давлением, должны выполнять высококвалифицированные сварщики, имеющие соответствующий допуск. Технология сварки, электроды должны быть согласованы с заводом - изготовителем этого оборудования. [c.392]

Сварочные электроды, изготовляемые с применением в качестве связующего жидкого стекла, предназначены для ручной дуговой сварки. Электрод представляет собой металлический стержень с нанесенным на его боковую поверхность специальным покрытием из различных порошкообразных материалов со связующим (жидким стеклом). Требуемый уровень технических свойств электродов определяется составом проволоки, химическим и фазовым составом Электродной массы, а также составом и свойствами применяемого в качестве связующего жидкого стекла, гранулометрическим составом порошковых компонентов массы, присутствием примесных компонентов, тщательностью усреднения массы, соблюдением режимов твердения электродных масс. Порошковые компоненты электродных масс в зависимости от марки и класса электродов включают вещества различной химической природы, такие как мрамор, плавиковый шпат, ферросплавы (ферромарганец, ферротитан, ферросилиций, феррованадий и др.), соду, поташ, полевые шпаты, магнезит, порошкообразные металлы, органические вещества и т. д. [c.207]

Сварка велась при постоянном токе обратной полярности электродами УОНИ 13/55, МР-3, ОЗС-4, ОЗС-6 диаметром 3—6 мм. При этом сварка электродами УОНИ 13/55 осуществлялась в следующих состояниях без прокаливания прокаливание при 350°С в течение часа то же при 150°С то же при 150°С в течение 5 ч. Электроды марки МР-3 использовались в следующих состояниях без прокаливания прокаливание при 200°С в течение 1,5 ч прокаливание при 120°С в течение 3 ч. Эксперименты с применением электродов ОЗС-4 и ОЗС-6 приводились - без прокаливания прокаливание при 200°С в течение 1.5 ч прокаливание при 120°С в течение 1,5 (ОЗС-4) и 3 ч (ОЗС-6). В зависимости от диаметра Т1рименяемых электродов (3—6 мм) варьировали силу сварочного тока в пределах 90—300 А, напряжение дуги — в пределах 21—27 В. [c.68]

В случае сварки соединений, для которых отсутсгвует требование равнопрочности, допускается ручная электродуговая сварка электродами, дающими аустенитный направленный мегалл, либо механизированная сварка под слоем флюса марок АН-26с, 48-ОФ-6. [c.261]

Низколегированная сталь 12МХ обладает хорошей свариваемостью. При сварке шов и околошовная зона слегка закаливаются, но твердость наплавленного металла и металла труб в зоне термического влияния возрастает незначительно. Ручную сварку выполняют электродами типа ЦЛ-14 и ЦЛ-20-63. Сварку электродами ЦЛ-14 можно вести па постоянном и переменном токе в разных пространственных положениях ири силе тока 100—200 А в зависимости от диаметра электрода. Электроды ЦЛ-20-63 применяют для сварки на постоянном токе обратной полярности в разных пространственных положениях при тех же режимах сварки, как и для электродов ЦЛ-14. Перед сваркой электроды прокаливают в течение 1 ч при темиературе 350 °С. [c.356]

Сварку электродами ЦЛ-17 производят па постоянном токе обратной полярности в любых простраиственных положениях при силе тока 100—200 А в зависимости от диаметра электрода с подогревом зоны сварки до 350—450 °С. После сварки сварное соединение на ширине 250—300 мм подвергают термической обработке отжигу при температуре 850—870 °С, выдержке в течение 2 ч при этой температуре и охлаждению до 650 °С со скоростью 15 °С/ч с дальнейшим охлаждением на воздухе [c.356]

Три сварке стали 12Х5МА электродами со стержнем из аустенитной проволоки шов получается пластичным с высокими ме аннчсск[гмн свойствами и не требует последующей термической обработки. Лучшие результаты дает сварка электродами ЦЛ-9, у которых проволочный стержень содержит 25 % хрома и 13 % никеля. Увеличение содержания никеля может быть причиной образования трещин при сварке, а уменьшение—причиной появления прослоек мартенсита в зоие сплавления металлов шва и основного. [c.357]

Сварку электродами ЗИО-7 и ЦЛ-9 выполняют на постоянном токе обратной полярности при режимах, как и для электродов ЦЛ-17 диаметром 3—4 мм. Для автоматической сварки используют сварочную проволоку СВ-Х5М и флюсы ЛН-15, АН-348А и др., после сварки проводят высокий отпуск сварных стыков. [c.357]

Образцы с мягкими швами изготовлялись из термически упрочненной стали 17ГС. Режимы сварки электродами УОНИ 13-55 подбирались так, чтобы толщина разупроч-ненных участков была меньше критической (см. глава 4). Это условие обеспечивалось ограничением погонной [c.378]

Исключение непроваров может быть достигнуто за счет применения для сварки корневого слоя электродов с органическим покрытием (марки ВСЦ-4). Сварку электродами с органическим покрытием можно производить сверху-вниз. При этом, электроды с органическим гюкрытием прокаливать перед использованием не более 1 часа при температуре 80...Ю0°С. [c.81]

Микроэлектрохимические измерения проводили в электролите, состав которого указан на с. 182. Для оценки влияния термической обработки образцы подвергали также низкотемпературному (680° С) и полному (920° С) отжигу. Установлено, что потенциал шва по отношению к основному металлу в случае сварки электродами с фтористокальциевым покрытием более отрицателен и достигает 60 мВ. В случае же сварки электродами с рутиловым покрытием разность потенциалов имеет противоположный знак и достигает 40 мВ. Отжиг практически выравнивал распределение потенциалов в обоих случаях. Распределение [c.223]

При сварке электродами МР-3 в условиях низких температур лучшая хладостойкость достигаетая без предварительного [c.68]

Коррозию сварных швов на никеле Ni-200 наблюдали при ручной электросварке в атмосфере инертных газов с иа-110льзованием сварочного электрода 141 и при сварке методом TIQ о использованием присадочного металла 61. При сварке электродом 141 сварные швы подверглись сильной питтинговой коррозии. Сварные швы и зоны термического, влияния при сварке присадочным металлом 61 были перфорированы. Предпочтительное коррозионное воздействие на материалы сварных швов указывает на то, что они были анодными по отношению к катодному листовому металлу. [c.304]

Все виды ручной и автоматической сварки. Для ручной сварки — электроды марки ОЗЛ-22, для автоматической — в среде защ,итиого газа и под флюсом Св-01Х18Н10, флюс марки АН-18 [c.319]

Аналогичные испытания проведены на образцах со смещением кромок, изготовленных из стали 17ГС и сваренных двухсторонней сваркой электродами УОНИ-13/55. Эта серия образцов испьггывалась при фиксированном напр ении, равном 0,67 От. Это напряжение является расчетным для многих аппаратов, работающих под давлением. Испытания проводили при отнулевом цикле нагружения. [c.11]

Распределение потенциалов, получаемое при прохождении тока по электроду, сни.мается компенсатором постоянного тока, при это г один вывод прибора присоединяется к точке, принимаемой за нуль отсчета (например, к медиой струбцине 6), а другой, на конец которого укреплена пгла, поочередно присоединяется к точка. , потенциал которых мы хотим определить. Трафарет 7 служит для определения координат ввода источников тока (точки сварки электрода с. манганиновыми резисторами) н точек измерения потенциалов, [c.183]

Кроме того, в результате обобщения литературных дан-Ррем. МПа ных установлено, что остаточная допустимая толщина стенки труб [5] в месте заварки повреждений линейно зависит от величины окружного напряжения при ремонте Орем [б] = К] Орем - К .. При ручной электродуговой сварке электродами диаметрами 4=3-4ммК1 =0,01 -0,02 мм/МПа Кз = 0. При полуавтоматической сварке (с , = 1,2 мм) К] = 0,016 мм / МПа Кт -1,8 мм. Таким образом, применение полуавтоматической сварки в среде углекислого газа значитепьно уменьшает вероятность разгерметизации труб при приварке ремонтных муфт на нефтепроводы, находящиеся под давлением. [c.641]

Проведены испытания для оценки прочности сварных образцов по схеме, представленной на рисунке 2.9, а. Образцы шириной Ь 10 мм вырезались из накладного элемента, приваренного к трубе (свальцованная обечайка из стали 16ГС) диаметром Д = 700 мм с толщиной стенки 10 мм, находящейся под наливом воды. Кроме того, измеряли твердость по Виккерсу (НУ) в сварных швах. Временное сопротивление (ов) и предел текучести (Стт) металла трубы и накладного элемента соответственно равны Ов = 503 МПа о г = 294 МПа. Сварные швы выполняли ручной электродуговой сваркой электродами УОНИ 13/55. [c.643]

Показатели Электродуговая сварка (электроды марок ЦЛ-6 и ЦЛ-14) Газовая сварка (присадочная проволока марок СВ-12ХМ, СВ-12МХ, СВ-12М) Электродуговая сварка (электроды марок ЦМ-7, ОММ-5, МЭЗ-0,4) Газовая сварка (при садочная проволока марок Св-08. Св-ОВА. Св-15) [c.65]

КИ марки крезелсо 330Е+1СЬ47ЫЬ). Тест-образец содержал два сварных шва ремонтный и монтажный. В рамках данной работы рассматривали только результаты контроля монтажного шва № 1, в который закладывали дефекты плоскостного и объемного характера (непровары корня шва, несплавления с кромкой, шлаки и поры). Монтажный шов № 1 (рис. 62) выполняли по штатной технологии ручной электродуговой сваркой электродами УОНИ 13/55 с подваркой переходного слоя электродами ЗИО-8 и ЭА 898 (плакирующий слой). [c.128]

Дефектный участок заваривают ручной дуговой сваркой электродами типа Э50А диаметром 3,25 мм. Катет шва принять [c.105]

Далее производят сварку уторного шва II (рис. 4.26) с внутренней и наружной сторон ручной дуговой сваркой электродами типа Э50А не менее чем в два прохода. Сварку вьшолняют секциями длиной по 5 м одновременно с внутренней и наружной сторон (с наружной стороны ведут с отставанием на [c.118]

Зачищают кромки заготовок и место приварки к полотнищу на участке шириной не менее 10 мм в обе стороны и прихватывают ремонтные карты по периметру с шагом 150-200 мм, (длина прихватки 40-50 мм) ручной дуговой сваркой электродами типа Э50А диаметром не более 3,25 мм. [c.119]

Прихватки вьшолняют ручной дуговой сваркой электродами типа Э50А. Допускается использование полуавтоматической сварки в среде углекислого газа. [c.126]

Направление сварки полотнищ от середины к периферии следует производить, недоваривая концы стыков на 1000 мм. Рекомендуется вести сварку двумя автоматами от середины к краям. Если будут обнаружены дефекты шва, их следует устранять, а после удаления дефекта заварку его вьшолняют повторной сваркой. При этом допускается полуавтоматическая сварка в среде углекислого газа и ручная дуговая сварка электродами типа Э50А. [c.127]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология