Ректификация тройных смесей

В промышленных условиях сырье процесса экстрактивной ректификации обычно представляет многокомпонентную смесь, иногда даже сложную систему типа нефтяных фракций с практически бесконечным числом точечных компонентов по кривой ИТК. Методы расчета ректификации многокомпонентных систем изложены в главе VHI здесь же для выяснения принципиальных особенностей расчета процесса экстрактивной ректификации принимается бинарное сырье и индивидуальный растворитель. Это сводит задачу к изученным в главе V методам расчета ректификации тройных смесей, проще и нагляднее всего представляемых на треугольных диаграммах. [c.341]

Ректификация тройных смесей в полной колонне - 254 [c.4]

РЕКТИФИКАЦИЯ ТРОЙНЫХ СМЕСЕЙ [c.254]

Обычная, графическая или аналитическая методика расчета ректификации тройной смеси Ь, рассмотренная в главе V, позволяет определить все элементы полной колонны, выдающей дистиллят г и нижний продукт — практически чистый компонент а. [c.331]

Расчет ректификации тройной смеси по треугольной диаграмме для случая функционирования колонны при рабочем значении флегмового числа ведется методами, рассмотренными в главе V. [c.333]

Рассмотрим сначала наиболее простые случаи разделения смеси, а именно, ректификацию двойной смеси (бензола и толуола) и ректификацию тройной смеси (бензола, толуола и ксилола). [c.97]

Ректификация тройной смеси [c.98]

Рис. 44. Схема ректификации тройной смеси.

В системе ректификации смесей, кроме целевых конечных продуктов разделения, имеются промежуточные в количестве п—2. Например, при ректификации тройной смеси промежуточным продуктом является остаток или дистиллят первой колонны, который служит сырьем для второй колонны, где производится разделение его как бинарной смеси. В зависимости от схемы ректификации промежуточными продуктами могут быть дистилляты или же остатки из этих колонн. Имеются также колонны, из которых конечные продукты не выводятся (рис. 1, схемы 5—9 и [c.5]

Рис. 12.58. К определению составов дистиллята и кубового остатка при ректификации тройной смеси

Ректификация тройной смеси, например бензола, толуола и ксилола (Б-Т-Кс), происходит следующим образом. [c.74]

ПЕРИОДИЧЕСКАЯ РЕКТИФИКАЦИЯ ТРОЙНЫХ СМЕСЕЙ [c.168]

На рис. 44 на основе полученного математического описания изображен термодинамически обратимый процесс ректификации тройной смеси АВС (р=1 Ха = 0,3 Хв=0,4 Хс=0,3 ал = 3 ав = 2 ас = 1 Р=1). На рисунке показано изменение [c.190]

После первой мировой войны спрос на безводный этанол значительно вырос, что объяснялось использованием его в смеси с бензином в качестве моторного топлива. Присутствие воды в этаноле привело бы в этом случае к образованию двух жидких фаз. После окончания войны Гино [12] обнаружил, что разделение двух жидких фаз, получающихся в дистилляте при ректификации тройной смеси этанол, бензол, вода протекает значительно легче, если вместо чистого бензола использовать его в смеси с определенным количеством бензина, кипящего в узком температурном интервале 101—102° С. В то время еще не было дано теоретического объяснения, почему именно эта фракция бензина заявлена в патенте Гино (см. стр. 75). [c.11]

Несмотря на эти неоспоримые факты, при ректификации тройной смеси, содержащей значительный избыток нейтрального компонента Н, отмечены другие явления. В этом и других подобных случаях часто получают фракции с переменным отношением концентраций компонентов А ж Р (или Р ж Р). [c.114]

ИССЛЕДОВАНИЕ КИНЕТИКИ МАССООБМЕНА ПРИ РЕКТИФИКАЦИИ ТРОЙНОЙ СМЕСИ В УСЛОВИЯХ ВОСХОДЯЩЕГО ПРЯМОТОКА [c.65]

Г. Н Черных, Н. А. Малафеев, В А. Малюсов. Исследование кинетики массообмена при ректификации тройной смеси в условиях восходящего пря [c.216]

РАСЧЕТ РЕКТИФИКАЦИИ ТРОЙНОЙ СМЕСИ ПО МЕТОДУ ИНЖ. М. Б. СТОЛПЕРА [c.303]

Гаузен Г., Ректификация тройных смесей, в особенности смесей кислорода, азота и аргона, Химстрой ,, № 8 (69), 1935. [c.385]

Столпер М., Новый метод расчета ректификации тройной смеси, Кислород>, № 6, 1948. [c.387]

Столпер М., Применение нового метода расчета ректификации тройной смеси, Кислород , № 2, 1950. [c.387]

При расчете процесса ректификации воздух следует расс.матривать как тройную смесь кислород — аргон — азот. Исключение составляет случай получения кислорода с концентрацией менее 96% Ог, когда ЧТТ, определенное при рассмотрении воздуха как бинарной смеси кислород — азот, близко к результатам расчета процесса ректификации тройной смеси. [c.70]

В связи с тем, что при расчетах ВРК не могут быть приняты упрощающие допущения в отношении термодинамических свойств смеси, аналитические методы определения равновесных и рабочих концентраций при ручных расчетах весьма громоздки. Графические методы расчета процесса ректификации тройных смесей с [c.72]

Ниже описан простой метод расчета процесса ректификации тройной смеси кислород —аргон —азот, по которому число тарелок определяют в диаграмме равновесия для тройной смеси, состоящей из диаграмм х — у для двух компонентов (см. рис. 10), а изменения теплоты испарения смесей по высоте колонны учитывают с помощью диаграммы х—/ для бинарной смеси кислород—азот. [c.73]

Отметим, что даже в таком упрощенном примере системы неправильно было бы утверждать, что совмещенные химическая реакция и ректификация находятся, например, в связи друг с другом как только последовательные или только параллельные процессы. Здесь имеют место элементы и той, и другой связи во времени. Последовательная связь прослеживается хотя бы в том, что до начала ректификации тройной смеси АВС необходимо предварительное образование вещества С за счет химической реакции. Параллельная связь видна из того факта, что при поступлении смеси реагентов А и В в колонну нач1тается как химическое превращение их, так и ректификация еще бинарной смеси АВ. [c.190]

Расчет ректификации тройной смеси ведется по методике, изложенной в главе V и проиллюстрированной для конкретного рассматриваемого случая на рис. VII.14. При выбранном паровом число G/R нижней или О/ (R — L) верхней секции колонны расчет можно вести снизу вверх либо сверху вниз. Если исходить пз полюса R нижней секции, то, проведя пунктирную коноду RGr, можно расположить на ней фигуративную точку gy флегмы, поступающей в парциальный кипятильник колонны. Затем из точки gy проводится конода giGy, точка соединяется оперативной линией GyR с полюсом R, по паровому числу на G R располагается точка g2, попеременное проведение конод и оперативных линий продолжается до достижения парового потока Сд, поднимающегося с верхней тарелки нижней секции. На пересечении прямых Lgm и SyG . должна расположиться фигуративная точка gt флегмы, стекающей с нижней тарелки верхней, поглотительной секции. [c.342]

Для эффективной реализации разработанных принципов и методов создания химико-технологических процессов разработан ряд компьютерных систем. Для предпроектной разработки технологических схем ректификации азеотропных смесей получен современный профаммный продукт 81МКЕВ-КМ, позволяющий автоматизировать выполнение ТТА, синтезировать технологическую схему и рассчитать статические параметры колонны, а также исследовать наличие полистационарности при ректификации тройных смесей. [c.15]

Умергалин Т.Г., Деменков В.H., Кондратьев A.A. Сравнение различных схем ректификации тройной смеси по расходу тепла в кипятильниках колонн. [c.119]

Обработка экспериментальных данных по ректификации тройной смеси метанол — этанол — вода [52] Анализ эффектов взаимодействия комвонентов смеси [c.264]

Подбор исходных данных существенно упростится, если в начальном сечении будут известны с достаточной точностью концентрации всех компонентов разделяемой смеси. Это условие выполняется три расчетах четкой ректификации тройных смесей, а также многоком понентных смесей, если отбору в продукт разделения подлежит только один компонент. Количество такого ведущего компонента в продуктах разделения обычно задается. [c.27]

Выше указывалось, что расчет многокомпонентной ректификации способом от тарелки к тарелке может оказаться затруднительным из-за неустойчивости решения. Однако существует обширный класс задач, решение которых указанным спо-с5обом наиболее эффективно. К этому классу относятся ректификация тройных смесей, разделение многокомпонентных смесей в том случае, когда в дистиллят или кубовый остаток отбирается соответственно самый легкий или самый тяжелый компонент, а также ректификация смесей, компоненты которых близки по физическим свойствам (близкокипяшие компоненты). Для рёшения перечисленных задач необходимо либо указать достаточно точные начальные данные, либо разработать простой метод итераций, обеспечивающих сходимость расчета даже при нечетком разделении. [c.48]

Число этих продуктов составляет (п—2). Например, при ректификации тройной смеси (см. рис. 1.10,6) промежуточным продуктом является остаток или дистиллят первой колонны, который служит сырьем для второй колонны, где разделяется как бинарная смесь. Имеются также колонны, из которых конечные продукты не выводятся (см. рис. 1.10, схема 3 для четырехкомпонентной смеси и схемы 5—9 и /2 для пятикомпонентной смеси) их дистилляты и остатки служат промежуточными продуктами и фракционируются в других ректификационных колоннах. [c.26]

На установке, описанной ранеепроведены исследования по ректификации тройной смеси метилэтилкетон (МЭК)—гептан — [c.65]

Задание 66. Расширьте программу РЕКТИФ для расчета процесса ректификации тройных смесей. [c.133]

Принятые методы расчета числа теоретических тарелок воздушноразделительных колонн требуют внесения существенных корректив вследствие того, что воздух не является бинарной смесью. Если редкие газы неон, криптон, ксенон не оказывают влияния на процесс ректификации воздуха, то в отношении аргона этого сказать нельзя. Аргон значительно ухудшает процесс ректификации воздуха, главным образом в отгонной секции, где в некоторых сечениях колонны содержание аргона достигает 10—12%. Поэтому для точного расчета числа теоретических тарелок следует рассчитывать процесс ректификации воздуха, как для тройной смеси. В следующей главе будет рассмотрен метод расчета процесса ректификации тройной смеси, в частности ректификация системы N,2—Ог—Аг. [c.267]

Расчет производится от тарелки к тарелке и результаты сводятся в таблицу. Подробный расчет ректификации тройной смеси для колонны двукратной ректификации приведен в журнале, Kи лJpoд , откуда были заимствованы цифры . [c.311]

ЧТТ можно определить в диаграмме х—I. В этом случае точки, соответствующие жидкости, стекающей с тарелки, и пару, поднимающемуся с тарелки, расположены на одной изотерме (конноде, см. рис. 12), а точки, соответствующие жидкости, стекающей с тарелки, и пару, поднимающемуся с нил ележащей тарелки, лежат на луче, проведенном из полюса. Однако более просто ЧТТ определять в диаграмме х — у, в особенности при ректификации тройной смеси. В диаграмме X — у зависимость между составом жидкости, стекающей с тарелки, и составом пара, поднимающегося с этой тарелки, выражается при принятых допущениях кривой равновесия, а зависимость между составом жидкости, стекающей с тарелки, и составом пара, поднимающимся с нижележащей тарелки, — рабочей линией. Рабочую линию, выражаемую уравнением (88), в диаграмме х — у получаем переносом соотношений с диаграммы х—I. [c.78]

Линия в X—у диаграмме, проведенная через точки, соответствующие составам жидкости и пара на тарелках, при ректификации тройной смеси называется псев-добинарной кривой (см. рис. 17). Методы приведения многокомпонентной смеси к псевдобинарной широко используют при расчетах процесса ректификации. [c.85]

Известны различные методы расчета процесса ректификации многокомпонентных смесей на вычислительных машинах [2, 27, 53, 69], несколько работ посвящено использованнию ЭЦВМ для расчета ВРК [32, 61, 73]. Излагаемый ниже метод расчета процесса ректификации тройной смеси кислород—аргон—азот на ЭЦВМ разработан с учетом указанных выше особенностей процесса ректификации воздуха 45]. С достаточно высокой точностью учтены термодинамические свойства системы — равновесные соотношения и теплота испаре- [c.85]