Расширение турбулентной струи

РАСШИРЕНИЕ ТУРБУЛЕНТНОЙ СТРУИ [c.101]

Б. И. Семеновым и др. Методы расчета перетекания масс из полости в зазор (расширение) и обратно (сжатие) приводятся и в учебной литературе [26]. Таким образом, может быть найдена осевая проекция скорости движения газа в плоскости горловины камеры. Конечно, это некоторое среднее (по расходу) значение скорости газа. Будем считать, что при движении поршня вниз в надпоршневом зазоре образуется свободная турбулентная струя газа. Взаимодействие этой струи с плоскостью огневого днища крышки цилиндров приводит к образованию на ней пограничного слоя пристеночной струи (см. п. 2). Рассмотрим подробно расчет теплопередачи в таком слое. Как и выше, будем решать задачу в квази-стационарной постановке при надлежащем выборе определяющей температуры. [c.123]

В зоне смешения неизотермической струи под влиянием изменения температуры изменяется плотность газа, т. е. в данном случае имеется струя сжимаемого газа. Полагая, что механизм турбулентного расширения неизотермической струи является таким же, как и изотермической струи, соотношение для интенсивности расширения газовой струи в зависимости от параметров потока на границах зоны смешения, на-зываемое уравнением распространения струи, можно выразить соотношением (7-7) при подстановке в него выражения для градиента скорости [c.112]

При изучении полей средних величин и интегральных характеристик можно отказаться от анализа тонкой структуры зоны горения и рассматривать турбулентный гомогенный факел как свободную турбулентную струю с сосредоточенным на фронте пламени источником тепловыделения. В соответствии с этим в поле течения гомогенного факела можно условно выделить три области, отвечающие соответственно зоне горения (конечной или бесконечно малой толщины), зоне смешения свежей смеси и продуктов сгорания и зоне смешения инертного газа (или избыточного окислителя) и продуктов сгорания. Возможность такой схематизации гомогенного факела определяется спецификой экзотермических реакций — локализацией горения в узком интервале температур — и расширением под воздействием турбулентных пульсаций не только зоны горения, но и всей области турбулентного перемешивания. В таком приближении аэродинамика ламинарного и осредненного турбулентного факелов, в принципе, одинакова, хотя и резко различается количественно. [c.118]

Приближенное решение задачи истечения турбулентной струи в псевдоожиженный слой позволило получить уравнения, определяющие расширение пограничного слоя струи [9, ] [c.39]

Отдельные струйки, вытекающие через такие насадки, расширяются, как и всякая турбулентная струя, подсасывая воздух из окружающего пространства. Но эти отдельные струйки нельзя рассматривать как свободные. Подтекание воздуха к ним затруднено. К струйкам, расположенным в центре (в отдалении от наружного периметра), воздух проникает через лабиринт отдельных струек. Вследствие этого в центре струи наблюдается некоторое разрежение, равное потере давления (сопротивлению) при подтекании воздуха к центральным струйкам. При расширении струек и падении скорости в них создается диффузорный эффект, и давление повышается. На некотором удалении от насадок, там где профиль скоростей в струе приближается к универсальному (в начале основного участка), давление в струе повышается до давления окружающей среды и далее по всей длине основного участка струи остается таким. [c.20]

Очень полезным для понимания природы пламен предварительно не перемешанной смеси является предположение о том, что химические реакции очень быстро приводят реагирующую смесь к равновесию, практически за время смешения горючего и окислителя. В рамках этого предположения остается только рассчитать процесс перемешивания горючего с окислителем. Пример турбулентного перемешивания показан на рис. 13.1. Предсказание процесса турбулентного перемешивания в изотермических не реагирующих турбулентных струях является трудноразрешимой проблемой. Еще больше усложняют задачу дополнительные проблемы, связанные с переменной плотностью и объемным расширением из-за тепловыделения при горении. Проблема перемешивания существенно упрощается, если предположить, что коэффициенты диффузии всех скалярных компонентов равны. При этом все компоненты смешиваются аналогично и можно сосредоточить внимание на единственной переменной. Поскольку некоторые молекулы расходуются в химических реакциях, удобнее следить за перемешиванием элементов, так как они в химических реакциях не изменяются. Для того чтобы следить за элементами, необходимо построить скалярную величину, называемую переменной смешения как это было сделано для ламинарных пламен в 9.3, используя соотношение [c.219]

Главная функция микрокамеры в 8С8-технологии состоит в образовании активных промежуточных компонентов и радикалов, необходимых для последующей инициации процесса АКС-сгорания в основной камере. Это осуществляется путем гашения пламени в соединительных каналах между основной камерой и микрокамерой, что приводит к локализации процесса неполного сгорания в объеме микрокамеры. Продукты неполного окисления затем могут вытекать из полости микрокамеры (в моменты времени, определяемые разностью давлений между основной камерой и микрокамерой) и перемешиваться как с находящимся в основной камере зарядом в текущем цикле, так и со свежим зарядом в следующем цикле. В обоих случаях это вызывает изменение химических свойств смеси и приводит к инициации процесса АЯС-воспламенения и более полному сгоранию в момент самовоспламенения и позднее в ходе расширения. Последний эффект (увеличение полноты сгорания на такте расширения в текущем цикле) еще более усиливается в результате интенсивного взаимодействия горящих газов в основной камере и турбулентных струй, истекающих с большой скоростью из микрокамеры [8.40, 8.46]. Эти струи переносят свободные радикалы в объем основной камеры и генерируют турбулентность высокой интенсивности. Поэтому в результате быстрого перемешивания этих радикалов и активных промежуточных компонентов с зарядом процесс сгорания в текущем цикле продолжается. Однако большая часть радикалов и промежуточных реагирующих компонентов удерживается в объеме микрокамеры для инициации процесса сгорания в следующем цикле. [c.397]

Используя теорию движения турбулентных струй в затопленном пространстве и основываясь на собственных исследованиях, С. М. Шифрин доказал, что на участке с расстоянием, меньшим от начала отстойника до центра водоворота, расширение струи происходит, как в безграничном пространстве. Если центр водоворота находится дальше пере.ходного сечения , то на длине от начала отстойника до этого центра имеются начальный и основной участки струи. Местоположение переходного сечения и центра водоворота определяется расчетом (рис. 17.25). [c.330]

Укрупнение капель жидкости на выходе из контактного устройства. На выходе из контактного устройства происходит расширение газожидкостной струи и укрупнение капель жидкости за счет их коагуляции. Максимальный размер капель, взвешенных в газовом потоке, определяется условиями устойчивости размер капель будет тем больше, чем меньше скорость газового потока. Таким образом, на выходе из контактного устройства вместе с падением скорости газового потока будет наблюдаться увеличение размера капель. Турбулентность в расширяющейся части потока больше, чем в канале с постоянным сечением, и она растет с увеличением угла раскрытия струи, а это значит, что скорость турбулентной коагуляции в расширяющейся части потока будет также расти с увеличением угла раскрытия струи. Чем полнее произойдет коагуляция частиц жидкости, тем крупнее будут капли на выходе из контактного устройства и тем эффективней они будут уловлены в каплеуловителе. [c.430]

Особенностью свободной затопленной струи при турбулентном режиме течения является ее турбулентное перемешивание с окружающ,ей неподвижной средой. По мере продвижения вперед струя увлекает за собой все большую массу неподвижной среды, которая тормозит течение на границе струи. В результате подторможенные частицы струи вместе с увлеченными ими частицами окружающей среды (присоединенной массой) образуют турбулентный пограничный слой, толщина которого по мере удаления от начального сечения непрерывно возрастает. При этом происходит непрерывное сужение центрального ядра струи (ядра постоянных скоростей) до полного ее исчезновения, а пограничный слой распространяется на все сечение струи. Таким образом, размывание струи сопровождается не только ее расширением, но и уменьшением скорости по оси (рис. 1.46). [c.49]

На образование вихрей и обратных потоков влияет угол раскрытия. При обычной начальной турбулентности втекающего потока угол раскрытия, характеризующий расширение струи, составляет 15—22°. Для улучшения аэродинамической работы топки расширяющиеся элементы камеры горения должны иметь угол раскрытия в этих пределах. Принятие большего угла раскрытия ведет к образованию вихрей и обратных потоков. [c.74]

Перенос тепла при такой структуре следует ожидать не за счет обычной турбулентности, которая приводила бы только к перемешиванию, а за счет хорошо организованной вихревой циркуляции. При расширении в осевом направлении ленточная струя, когда h b, может выродиться — раздвоиться в вихри с лево- и правосторонним вращением частиц. Видимо, это несколько иные вихри, чем вихри Тейлора-Гертлера. Хотелось бы еще раз подчеркнуть, что именно в вихревой трубе мы можем иметь описанную структуру, поскольку здесь [c.49]

Из-за бесконечного расширения струи и ее обмена импульсом с неподвижной окружающей средой ускоряющаяся горизонтальная составляющая скорости должна в конечном счете преобразоваться в замедляющееся течение пристенной струи. Таким образом, составляющая скорости и>х(а г) параллельная стенке, первоначально линейно увеличивающаяся от нуля, должна достигнуть максимального значения на определенном расстоянии Xg rg) от критической точки и в конце концов устремляется к нулю как в полностью развитой пристенной струе. Экспонента п приблизительно равна 0,5 для плоской [8, 10, 11] и 1 для осесимметричной [8, И, 12] турбулентной пристенной струи. Поскольку стабилизирующее влияние ускорения поддерживает ламинарным режим течения в пограничном слое, в зоне формирования потока переход к турбулентному режиму течения в общем случае будет происходить сразу после (или г ) в области замедления потока. Пристенный пограничный слой и граница свободной струи растут вместе, формируя типичный профиль пристенной струи, [c.268]

Учитывая турбулентное движение жидкости в области истечения и вследствие этого пренебрегая влиянием сил вязкостного трения, можно допустить, что потери энергии при расширении струи затрачиваются в основном на преодоление сил поверхностного натяжения, т. е. считать, что /о//вых [c.101]

Таким образом, измеренная потерянная энергия расходовалась на турбулентное трение струи в камере (если трением о стенки и потерей на расширение вследствие малой величины пренебречь) и на сужение ядра постоянной массы при входе в отводное отверстие. [c.94]

В работе [9] с помощью модели подсасывания с одной константой проанализировано поведение восходящих струй и факелов в поперечном потоке и проведены эксперименты с очень небольшими струями (диаметром около 1,8 мм), истекающими вертикально вниз. С помощью (к — е)-модели турбулентности исследовано расширение струй в неподвижной среде [7]. [c.193]

Газообразование в слое имеет очень сложный характер вследствие весьма сложной гидродинамики потока в слое частиц. Горение на отдельных участках слоя аналогично горению в угольном канале, на других участках процесс горепия может быть аналогичным процессу горения отдельной частицы. В слое вследствие искривлений, сужений и расширений каналов происходит срыв струй, образование застойных зон, лишенных кислорода. В отличие от угольного канала турбулентный характер течения в слое устанавливается значительно раньше — при Ке = 40 (число Ке в данном случае вычисляется по среднему диаметру частицы и скорости фильтрации), тогда как для отдельной частицы срыв струи наступает при Ке 10. [c.202]

Решение задачи о характеристиках свободной струи, несущей твердые или капельно-жидкие примеси, с учетом описанной модели явления приведено в работе [5]. Сравнение расчета этих характеристик с экспериментальными данными [87] показало вполне удовлетворительную их сходимость. Согласно расчетам [5] запыленная струя становится уже и дальнобойнее не только тогда, когда в ней содержатся тяжелые примеси, но и тогда, когда чистая газовая струя распространяется в запыленном газовом потоке. Выше было отмечено, что если иримесь не имеет начальной скорости (например, когда газовая струя вытекает в спутный поток газа большей плотности), то затухание скорости происходит быстрее, чем в незапыленном потоке, т. е. интенсивность расширения такой струи увеличивается с увеличением плотности спутного потока. Это кажущееся противоречие [5] объясняется тем, что в случае распространения газовой струи в запыленном потоке на степень расширения струи влияют два фактора с одной стороны, большая плотность окружающей среды, с увеличением которой степень расширения струи увеличивается, а с другой стороны, подавление турбулентности частицами, попадающими из внешнего потока в струю, которое с ростом концентрации частиц в потоке растет и, следовательно, уменьишет степень расширения струи. Согласно расчету, второй фактор оказывает более сильное влияние на степень расширения струи, чем плотность окружающей среды. [c.317]

В вихревой трубе обеспечивается эффективное температурное разделение поступающего сжатого газа на охлажденный и нагретый потоки. Данное явление, открытое еще в 1931 г. Жозефом Ранком, до настоящего времени полностью не раскрыто, хотя предложено много гипотез для его объяснения [9, 10, 12-14]. Так, сущность вихревого эффекта пытались объяснить только перестроением в сечении соплового ввода ВТ свободного вихря в вынужденный, под действием сил трения, расширением истекающей струи из соплового ввода в осевую зону и сжатием ее в периферийной зоне ВТ за счет центробежных сил. Наиболее глубокое теоретическое объяснение вихревого эффекта в противоточной трубе, подтверждаемое экспериментами, дано А. П. Меркуловым [9], принявшим за основу гипотезу взаимодействия вихрей Г. Шепера [13] и теоретические предположения Ван Димтера [14] об энергетическом обмене в вихревой трубе за счет турбулентного перемешивания потоков. Многие специалисты по вихревому эффекту у нас в стране считают данную теорию наиболее полной. А. В. Мартынов и В. М. Бродянский [10] дали несколько иное толкование механизма вихревого процесса в трубе. [c.27]

Рассмотрим вопрос о расширении границ турбулентной струи. Предположим, что скорость нарастания толщины пограничного слоя пропорциональна средней квадратичной величине пульса-ционной составляющей поперечной скорости [c.371]

Так как аэродинамическая характеристика т обратно пропорциональна с, то следовательно, с увеличением с уменьшается аэродинамическая характеристика струи т. После распада струи возникает поток вихрей, движущийся в направлении етруи с малой скоростью. Скорость потока определяется начальным количеством движения струи, но ввиду большого объема воздуха, вовлеченного в поток, она будет малой. Расширение потока будет происходить так же, как и облаков в атмосфере — под действием турбулентности окружающей среды, и турбулентность струи практически будет мала. [c.35]

Расширение турбулентной свободной струи происходит благодаря поперечным пульсациям молей газа. Поэтому скорость нарастания ширины зоны смешения пропорциональна поперечной пульсационной скорости [c.101]

Если температура струи отличается от температуры окружающей среды, то она называется неизотермической. При турбулентном расширении еизотермической струи увлечение в нее окружающего газа, обладающего иной температурой, приводит к теплообмену между струей и окружающей средой. Если температура струи ниже температуры среды, то истечение струи сопровождается ее нагревом напротив, если температура струи выше температуры окружающей среды, — охлаждением. [c.112]

При исследовании выгорания топлива в промышленных условиях приходится сталкиваться с дополнительными осложнениями, вносимыми аэродинамикой затопленной или раскрученной турбулентной струи в стесненном объеме топки. При отборе проб недогоревшего топлива иа определенной точки факела отсасываются частицы, которые горели в неопределенных температурных условиях нри разном времени пребывания в факеле до момента отсоса. Этому способствуют поперечные и продольные пульсации турбулентной струи. Кроме того, при расширении струи происходит подсос горячих газов, вместе с почти полностью сгоревшими частицами угля, за счет рециркуляции газов ив горячей зоны факела. Эти частицы недожога смешиваются с вновь поступающим свежим топливом. [c.126]

Данные, свидетельствующие о протекании элементарного распада метана, былп получены в работе [60 а] при исследовании пиролиза метана в турбулентных струях аргона при 1200—2200° С и времени реакции 10 —Ю сек. Реактором в этпх опытах служила нагреваемая током графитовая трубка с впутрен-ннм каналом 2 мм. Внутрь трубки в турбулентный поток газа-теплоносителя (аргона), движупцшся со скоростью 0,2—0,5 М , впрыскивали метан. Невыходе из зоны реакции газы закалялись со скоростью — 106 град/сек. Отбор проб производился путем адиабатического расширения в вакууме через диафрагму с малым отверстием. [c.660]

Теория турбулентных струй в предположении, что Цэф== onst завышает величину потока массы в любом сечении струи, если эта константа обеспечивает правильное значение степени расширения струи, потому что экспериментальные значения скорости больше рассчитанных на больших расстояниях по радиусу. [c.132]

В условиях, соответствующих реальным техническим задачам, струя, свободно истекающая из сопла а диаметром О или с шириной щели В, в общем случае является турбулентной. При интенсивном обмене импульсом с окружающим газом через свободные границы Ьструя линейно расширяется в длину пока не достигнет такого расстояния Zg от поверхности твердого тела с, которое служит границей ее линейного расширения. Профиль скорости d, будучи почти прямоугольным на выходе из сопла, растягивается по направлению к свободным границам и при достаточной длине свободной струи принимает форму колокола. [c.267]

Для отыскания значения абсциссы переходного сечения Хп которое необходимо для расчета струи, нужно знать характеристики турбулентного расширения струп в начальном ее участке. Ввиду сложности теории начального участка нерасчетной струи обычно используют для вычисления либо зависимости, полученные для соответствующей расчетной струи, либо экспериментальные данные. Зависимость Хп(Л , йЯа), определенная в предположении о справедлп- [c.405]

Немедленно при выходе потока из турбулентной форсунки во внезапно расширенный объем топочной камеры возникает раскрутка этих потоков, что ухудшает условия далыте.й-шего смесеобразования очень скоро направленные под разными углами друг к другу струи первичного и вторичного потоков сглаживаются в одном и том же направлении, перестают атаковать друг друга и дальше уже мирно сопутствуют друг другу, продолжая" вяло перемешиваться лиШь за счет общей турбулентности потока. Поэтому для более полного первичного смесеобразования, если такое желательно по самому замыслу процесса, значительную роль может играть хорошо спрофилированная амбразура горелки, когда эта горелка достаточно отодвинута назад (от топки). В этом случае сама амбразура, в которой продолжается движение закрученных потоков, начинает играть роль смесительной камеры, причем первичное смесеобразование в ней практически завершается. В горелках обычного типа воздействие на первичную, корневую зону с.ме-шения производится за счет изменения соотношений в количествах первичного и вторичного воздуха, для чего достаточно обеспечить возможность дросселирования одной из двух веток, идущих от общего источника (вентилятора) первичного или вторичного воздуха, что, вообще говоря, осуществимо как до нх ввода в горелочную систему, так и в самой горелке. Диапазон возможной регулировки расширяется, если крохме воздействия на количественные соотношения, иначе говоря, на соотношения выходных скоростей вторичного и первичного воздуха, в горелках предусмотрена возможность изменения углов встречи этих двух потоков. Последнее мероприятие Применяется редко, так как вызывает, как уже указывалось, лишнее увеличение сопротивления системы. Распространенные типы турбулентных горелок приведены на фиг. 16-3—16-5. [c.166]

Обратные токи должны возникать не только при наличии вставок, представляющих собой необтекаемые тела, но и при любом втекании струи, получившей достаточно значительную закрутку в канале горелки прием, применяемый во всех так называемых турбулентных горелках. Однако при выходе из устья канала во внезапно расширенный объем топочной камеры поток немедленно раскручи-. вается, двигаясь расходящимися струями в виде полого гаперболоида, внутри и снаружи которого и возникают зоны обратных токов (фиг. 21-7) [Л. 89]. Регулировка этих обратных токов в смысле количества возвращаемого горячего газа и протяженности вихревой зоны возможна только за счет перераспределения скор остей в периферийной части потока (развитие касательных скоростей в закрученном потоке). Это возможно получить за счет применения лопаточных завихрителей с переменными углами поворота лопаток или за счет применения улиточных завихрителей с поворотной заслонкой ( языком ), создающих несколько меньшее суммарное сопротивление. На фиг. 21-8 приведены данные для коэффициента сопротивления (число входных скоростных напоров) для горелки системы ОРГРЭС-ЦКТИ с характеристиками = 0,58 и [c.230]

Выведенные выражения настолько сложны, что оказалось невозможным получить аналитическое решение уравнений движения частиц Поэтому траектории частиц были рассчитаны, как и в случае осаждения на цилиндрах методом поспедова-тельного вычисления, после предварительного расчета поля течения по теоретическим формулам Избранная схема течения показана на рис 6 6 При расчетах предполагалось, что воздух течет ламинарно с постоянной скоростью и о между параллельными плоскостями к отверстию ВВ, находящемуся на расстоянии с1 от пластины, далее поток расходится по обе стороны отверстия и достигает скорости Уо в направлении, перпендикулярном начальному Различие между реальными и принятыми в этой теории условиями, обусловтенное вязкостью и сжимаемостью воздуха а также турбулентным расширением струи, не принималось во внимание [c.192]

При сдвиговой деформации вискоз, как любых упругих тел, возникают нормальные напряжения. Они являются причиной ряда явлений, наблюдаемых у вязкоупругих жидкостей, и в том числе у вискоз. Это — подъем раствора вдоль вертикально вращающегося цилиндра (эффект Вейсенберга), расширение струй (эффект Баруса), нарушение равномерности течения струй (эластическая турбулентность). Схема возникновения нормальных напряжений показана на рис. 5.16. Элементарный объем подвергается простому сдвигу. Деформация у = а(Ь. При этом возникает касательное напряжение X и вследствие упругости материала —три нормальных составляющих — Рц, Р22 и Р33. Составляющая Рц действует в направлении сдвига и проявляется, например, в упрочнении вытекающих струй напряжение Р22 действует перпендикулярно движущемуся потоку и выражается в дополнительном давлении на стенки трубопроводов составляющая Р33 действует перпендикулярно плоскости чертежа и на рисунке не обозначена. [c.124]

Авторы 8А-модеяи, которая по своей форме весьма близка к модели у -92, ориентировались прежде всего на решение задач внешней аэродинамики. Построенное ими модельное уравнение переноса турбулентной вязкости (8А-1) оказалось заметно более простым, чем в модели Ут-92 (Ут-92-1). Тем не менее последующий опыт эксплуатации 8А-модеяи (см., например, [66-68] и [69]) показал, что ее реальные возможности заметно шире, чем предполагалось авторами при создании модели. Более того, после введения в нее поправки на кривизну линий тока и вращение, предложенной в [70], гранищл применимости 8А-модели еще более расширились, о чем достаточно убедительно свидетельствуют результаты [71, 72]. Тем не менее, как и все известные модели, 8А-модель никак не претендует на статус универсальной. Например, как показано в [35], при расчете осесимметричной затопленной струи коэффициент расширения струи, рассчитанный с помощью 8А-моде-ли, отличается от экспериментального значения более чем вдвое. [c.111]

При установившемся режиме горения, смесь, подаваемая через горелку (рис. 9-2) в камеру сгорания или в топочное пространство парогенератора, представляет собой неизотермическую струю, распространяющуюся в среде высоконагретых продуктов сгорания. В процессе турбулентного расширения струи по мере увлечения топочных газов горючая смесь нагревается и одновременно разбавляется продуктами сгорания. Согласно теории неизо- — термической струи нагрев струи происходит в турбулентном пограничном слое, в ядре же постоянных скоростей начального участка температура остается неизменной и равной температуре истечения. Нагрев происходит наиболее интенсивно по периферии струи и по мере удаления от устья горелки распространяется внутрь струи. Кривые распределения температур и концентраций в струе [c.153]

Неоднородность поля давления присуща в принципе не только гомогенному, но и диффузионному турбулентному факелу. Однако, как и в инертных струях, она пренебрежимо мала в затопленном диффузионном факеле и при небольших значениях параметра спутности — т=и 1ио. Но при достаточно высокой спутности, в особенности если значение этого параметра близко к единице (или превышает ее), неоднородность поля давления заметно увеличивается. Это приводит к перестройке течения и изменению распределения и, ри и риДа. В условиях высокой спутности из-за стесненности потока и невозможности заметного расширения его в поперечном направлении имеет место предельно большое ускорение газа и падение давления во фронте. Но поскольку в диффузионном факеле фронт пламени расположен под весьма малым углом к набегающему потоку, абсолютное увеличение продольной компоненты скорости может быть невелико. [c.121]

Механический турбулизатор выполнен в виде стального стакана, корпус которого (длиной 128 мм и внутренним диаметром 102 мм) состоит из двух половин и имеет фланцевый разъем-вдоль вертикальной оси. Внутри корпуса расположен пустотелый диск (диаметром 97 мм и толщиной 10 мм), закрепленный в продольном пазу полого валика диаметром 22 мм. Вал турбу-лизатора вращается в двух радиальноупорных подшипниках. Для обеспечения нормального температурного режима работы подшипников и механической прочности турбулйзатора предусмотрено принудительное воздушное охлаждение диска турбу-лизатора и корпуса правого подшипника. Левый подшипник снабжен водяным охлаждением. Он имеет возможность перемещаться в осевом направлении, компенсируя удлинение валика турбулйзатора за счет теплового расширения. Такая конструкция позволяет налагать низкочастотные пульсации f l50 Гц) на турбулентные неизотермические струи (Г 1300 К) и существенно изменять их аэродинамические характеристики. [c.150]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология