Интегрирование в числах реактора

Следует отметить, что рассмотренные выше случаи относятся к процессам с простыми единичными реакциями. Для более сложных процессов, В частности, неизотермических и процессов с реакциями выше первого порядка, а также с параллельными и последовательными реакциями, интегрирование уравнений диффузионной модели с целью выявления влияния продольного переноса на время пребывания является сложной в математическом отношении задачей, зачастую теряющей свою однозначность. Это обусловлено тем, что при указанных условиях распределение компонентов по длине реактора зависит не только от продольного переноса, но и от температуры, от порядка реакции и т. д. Поэтому решение относительно числа Пекле становится неопределенным. [c.75]

Температура является основным регулируемым параметром процесса каталитического риформинга. Ввиду высокой адиабатичности процесса, обусловленной протеканием реакций превращения углеводородов как с поглощением, так и с выделением тепла, температура на входе в реакторы не является истинной температурой процесса в реакторном блоке. Средняя температура процесса в реакторном блоке может быть рассчитана интегрированием температурных кривых, характеризующих температурное поле процесса в каждой ступени реакции (в каждом реакторе) с учётом высоты слоя катализатора в каждой ступени и числа ступеней. [c.6]

Даже в простейших случаях система уравнений (IX.8), (IX.24), (IX.28) не поддается аналитическому интегрированию. Машинное время, необходимое для численного решения, резко возрастает с увеличением числа ключевых веществ, поскольку граничные условия для концентраций и сопряженных переменных заданы на разных концах реактора и при решении приходится использовать метод последовательных приближений. Тем не менее, исследование расчетных уравнений часто позволяет, не решая их, сделать важные качественные выводы о форме ОТП. [c.374]

Из равенств (6.72) можно получить уравнение критичности для гомогенного реактора без отражателя. Под критичностью понимают состояние, когда число нейтронов, генерируемых в среде, равно числу нейтронов, родившихся ири делении в следующем поколении. Можно воспользоваться уравнением источника (6.55), чтобы установить условие критичности. Интегрирование по летаргии (6.55) приводит к результату [c.204]

Для получения кинетических. данных наиболее простой путь — осуществление изотермической р аботы интегральных конверторов, так как это ограничивает число переменных и облегчает интегрирование. Однако на практике изотермическая работа редко осуществляется, особенно для реакций с высокими тепловыми эффектами,вследствие ограничений в отводе тепла. Эти ограничения имеют большое значение, потому что плохой контроль за потоком тепла, приводящий к небольшим температурным градиентам в слое, может вызвать очень сильный эффект, поскольку скорость реакции экспоненциально зависит от температуры. При исследовании экзотермических реакций обычно применяют адиабатические трубные реакторы. Система температурного режима осуществляется таким образом, чтобы предотвратить утечку тепла через стенки реактора. Следовательно, профиль температур развивается вдоль длины реактора, размеры последнего зависят от теплоты реакции, теплоемкости реакционной среды и кинетики реакции. Полномасштабные заводские конверторы вследствие низкого соотношения поверхности и объема обычно работают адиабатически, и поэтому адиабатические- конверторы небольшого размера могут быть полезны для испытания на длительность пробега или для моделирования промышленной производительности. Эти конверторы могут работать либо на уровне полупромышленного масштаба, либо как пилотные установки. Адиабатические реакторы в настоящее время применяются для моделирования полномасштабных промышленных условий таких реакций, как высокотемпературная и низкотемпературная конверсия окиси углерода, реакция метанирования и синтез аммиака. [c.56]

Во втором варианте длина реактора заранее не задавалась. Оптимальная длина А определялась как дl JV1, где есть наименьшее число, при котором выполняется неравенство Ха (дl JVl iXa[лl(JM. +1), (здесь -шаг интегрирования, Jv - номер шага). Оптимальная длина реактора для этого случая равна 0,31 м, ОТП соответствует кривой 2 на рис.З. [c.177]

Общее число частиц N в реакторе при стационарном процессе определяется интегрированием этого выражения в пределах от О до оо г [c.39]

Понятие о числе единичных реакторов iV представляет также некоторый интерес при сравнении размеров реакторов, необходимых для получения различной степени превращения при условиях, для которых ВЕР должна быть постоянной. Тот же результат может быть достигнут и прямым интегрированием уравнения скорости. Чтобы упростить такие сравнения, Каддель и Харт построили обобщенные графики для как функции степени превращения /, на которых основана табл. 78. [c.351]

Индекс т указывает на то, что значение данной величины берется в точке максимума. Результаты численного интегрирования уравнений (П1,267) и (01,268) для большого числа различных параметров приведены в цитированной работе Баркелью в виде многочисленных графиков. Однако определить область устойчивой работы реактора по этим графикам непросто. На рис. П1-54 представлена зависимость Ттах/5 от N/S для р = О, то = О при различных значениях S. [c.294]

В связи с указанными особенностями кипящего слоя расчеты емкостных реакторов целесообразно проводить следующим образо.м-Определяются кинетические зависимости для катализатора выбранной дисперсности в неподвижном слое и строится кинетическая модель реакции. Интегрированием уравнений кинетической модели для изотермических условий и аппарата идеального вытеснения приближенно определяют объем катализатора. Рассчитывается критическая скорость псевдоожижения для данного катализатора, выбирается число псевдоожижения и по нему определяется значение и. Из заданной производительности установки, режимных параметров процесса и скорости и определяют диаметр ахшарата. После этого [c.313]

Подставив Б (XI.36) вместо функцию z с помощью численного интегрирования правых частей системы (XI.36) по временным отрезкам (по длине реактора) можно получить переопределеннун) систему линейных алгебраических уравнений относительно Uj и v-(7 = 1, 2,. . N), где N — число реакций. (Далее снова вводим индексы). Величины Uj и Vj находятся линейным МНК, или, если на искомые параметры наложены линейные связи, — симплекс-методом, как неизвестные в задаче линейного программирования. Затем, используя формулы (XI.42) и (XI.38), легко найти порядки реакций и константы скоростей. Заметим, что оптимальная область аппроксимации обладает тем свойством, что уравнения третьей степени / (ге ) = onst имеют только один вещественный корень. Эта область находится в пределах для С от 0,4 до 2,0, для п от О до 2. [c.435]

Очевидно, есть все основания ожидать множественности стационарных состояний для этих систем, причем результат в каждом отдельном случае зависит от кинетических и геометрических параметров. Используя численное интегрирование для уравнений адиабатического трубчатого реактора с продольным перемешиванием, Главачек и Гофман [1970 г. (Ь) заключили, что стационарное состояние всегда единственно для достаточно длинных реакторов и при достаточно низких степенях превращения. Их результаты представлены в виде графиков, подобных рис. У1-9, но отличаются тем что выражают влияние изменения числа Дамкелера к Ыи для адиабатического реактора, в то время как вычисления Макговина основывались на изменении теплопереноса и условий подачи. [c.147]