Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Теплообменные аппараты потеря напора

Фиг. 198. Потеря напора в теплообменных аппаратах. Фиг. 198. <a href="/info/14010">Потеря напора</a> в теплообменных аппаратах.

    ПОТЕРЯ НАПОРА В ТЕПЛООБМЕННЫХ АППАРАТАХ [c.300]

    Подставляя значение и Д- в формулу (1-9), определяем потери напора в теплообменном аппарате. Если они не удовлетворяют заданным условиям, следует задаться новым значением Л/, - и определить значение а . [c.10]

    При проектировании компактных теплообменных аппаратов большое значение имеют размеры фронтальных сечений, от величины последних зависит форма теплообменного аппарата и размещение его в схеме установки, использующей тепло. Как известно, размеры фронтальных сечений находятся в прямой зависимости от величины скорости потока в каналах. С увеличением скорости потока при одном и том же расходе рабочей среды размеры фронтальных сечений уменьшаются и, наоборот, с уменьшением скорости — увеличиваются. Однако увеличение скорости потока лимитируется потерями мощности на сопротивление. При заданных потерях напора скорости в каналах имеют вполне определенные значения. [c.15]

    В данном случае длина не зависит от числа труб в пучке, но связана с теплообменными характеристиками, тогда как число труб в пучке не связано с теплообменом. Потеря напора на продвижение жидкости в аппарате определяется по формуле.  [c.62]

    В целях удлинения канала был предложен дисковый вариант пластины (фиг. III. 2). В этой пластине увеличен путь движения жидкости. Увеличение длины канала с поворотами на одной пластине вызвало дополнительные потери напора. Впоследствии спиральный канал был заменен змеевиковым. Фрезерованные пластины из толстых бронзовых плит создавали ряд неудобств при эксплуатации аппарата и дорого стоили в изготовлении. Развитие производства легированных сталей и улучшение способов штамповки позволили перейти на изготовление штампованных пластин из тонких листов нержавеющей стали. На двух листах штамповался змеевик, затем листы сваривались точечной сваркой. Получался вид прямоугольной пластины (фиг. III. 3). При сборке аппарата между каждой парой пластин закладывались тонкие листы нержавеющей стали и теплообмен происходил через площадь закладного листа. Опыт показал, что такие пластины имеют значительное термическое сопротивление за счет небольшого слоя 86 [c.86]

    Для упрощения расчета теплообменных аппаратов из трубок с проволочным оребрением, указанных в табл. 2-15, составлен ряд номограмм, позволяющих определить коэффициент теплоотдачи и потерю напора в шахматных пучках [2-51]. [c.106]


    Сложная гидродинамическая картина в межтрубном пространстве обусловливает трудность расчета потери напора для этого потока. На основе экспериментов с промышленными кожухотрубчатыми теплообменными аппаратами показано, что удовлетворительные результаты дают нижеследующие уравнения для расчета потери напора на преодоление сопротивление трения [c.531]

    Скорость течения жидкости является решающим фактором при проектировании малогабаритных теплообменных аппаратов. Из приведенных формул по теплоотдаче видно, что чем больше скорость течения жидкости, тем выше коэффициент теплоотдачи и тем меньше поверхность теплообменного аппарата. Но с увеличением скорости увеличивается потеря напора на продвижение жидкости, поэтому часто приходится выбирать те оптимальные условия, которые позволяют получить сравнительно небольшие размеры аппарата при. минимальных энергетических затратах. При заданной производительности и заданном температурном режиме конструктор располагает только двумя переменными — скоростью течения жидкости и сечением канала. Это особенно отчетливо видно из формул ([. 7) и (I. 9). При заданной производительности несжимаемой жидкости число труб по формуле (1. 9) зависит только от й и к). При заданном температурном режиме [c.20]

    Как известно из теории регенеративных холодильных циклов, при малых степенях сжатия, примерно до 2,5, особенно важно предельно снизить Необратимые потери, обусловленные теплообменом при конечных температурных напорах. Включение же аппаратов в цикл Стирлинга неизбежно связано с появлением дополнительного мертвого объема, что отрицательно [c.179]

    В контуре конденсации толуола (подсистема 1) потери эксергии (--31 %) обусловлены необратимым теплообменом в технологических аппаратах I и II (см. рис. 12.1), в которых низкие значения коэффициентов теплоотдачи со стороны газовой фазы вынуждают поддерживать большие температурные напоры. Кроме того, охлаждение исходной смеси низкотемпературным газовым потоком, выходящим из конденсатора толуола, по существу означает уничтожение эксергии этого потока. Целесообразнее применить охлаждение водой, а имеющийся запас холода использовать для других технологических целей, где реализуются процессы при пониженных температурах. При локальной системе хладоснабжения возможна регенерация холода технологических потоков в холодильном цикле для переохлаждения жидкого аммиака перед дросселированием (точка 3 на рис. 12.2), при этом снижаются затраты энергии в холодильной машине. [c.375]

    Теплообменники пластинчато-ребристого типа отличаются высокой термодинамической эффективностью, оценивающейся по способности к передаче теплоты при минимальных температурных напорах и минимальных потерях давления потоков теплоносителей, участвующих в теплообмене. Температурная недорекуперация в пластинчато-ребристых аппаратах, энергетические потери от которой покрываются на самом низком температурном уровне, может составлять всего 2,5—3 К против 4—7 К для аппаратов других типов. Если учесть, что в ВРУ низкого давления, например, увеличение недорекуперации всего на 1 К и давления на 0,01 МПа приводит к росту расхода электроэнергии на 2—3%, то становится понятным существующее стремление к широкому использованию в криогенной технике пластинчато-ребристых теплообменников. Эти теплообменники изготавливаются, как правило, из дешевых и легких алюминиевых сплавов, имеют малую массу, что в сочетании с низ-крй удельной теплоемкостью металла дает возможность заметно сократить продолжительность пускового периода и периода отогрева криогенной- установки. Теплообменники технологичны, достаточно просты, обладают высокой поперечной теплопроводностью — все это позволяет создавать многопоточные конструкции, совмещающие функции нескольких теплообменников. [c.96]

    Качественно иная картина наблюдается при разделении смесей в условиях низких температур (Т<То.с). Подвод теплоты на испарение из окружающей среды хотя и возможен, однако сопровождается значительными потерями от необратимости, поскольку теплообмен в этом случае протекает при существенно больших температурных напорах. Восполнение этих потерь требует дополнительных затрат энергии. Непосредственный отвод теплоты Qk в окружающую среду в принципе невозможен, так как Ти<То.с. Поэтому для организации процессов испарения и конденсации необходимо соответствующее криогенное обеспечение, т. е. использование внешнего, внутреннего или комбинированного холодильных циклов 2. Связанные с этим особенности конструктивных и схемных решений отличают аппараты низкотемпературного разделения смесей от ректификационных колонн, работающих при Т То-.С. [c.238]

    Потеря напора в теплообыенных аппарата . Выбор скорости потока теплоносителя и допустимой потери напора в теплообменных аппаратах связан с общей схемой процесса. В регенераторах тепла пародистиллятов вакуумных колонн потери напора на паровых потоках исчисляются несколькими миллиметрами ртутного столба. Для паровых потоков атмосферных колонн и колонн, работающих под давлением, потеря напора может достигать значительно больших величин. Расчет потери напора ведут по известным, уравнениям гидравлики, учитывая местные гидравлические сопротивления, возникающие при прохождении потока через прорези в перегородках, между перегородками, при обтекании труб, на поворотах и т. д. [c.268]


    В теплообменных аппаратах, где происходит конденсация паров или испарение жидкости, вещество, меняющее агрегатное состояние, направляется в межтрубное пространство, а среда, которая агрегатного состояния не изменяет, — в трубное. Такое распределение потоков учитывает, что коэффициент теплоотдачи от вещества, изменяющего агрегатное состояние, выше, чем от движущегося, но не меняющего своего состояния. Направляя некон-денсирующиеся и неиспаряющиеся среды по трубам теплообменника и увеличивая при этом число ходов в трубном пространстве, повышают скорость движения продукта, а следовательно, и коэффициент теплоотдачи. Необходимо также иметь в виду, что при конденсации и испарении гидравлическое сопротивление теплообменного аппарата обычно стремятся свести к минимуму, а потери напора в межтрубном пространстве меньше, чем в трубном. Это обстоятельство рекомендуется учитывать при проектировании установок, работающих при атмосферном давлении и под вакуумом. [c.94]

    Для большинства промышленных аппаратов Яр принимается не менее 200—300 мм [267], что связано также с конструкцией газораспределительной решетки. Значительное превышение Н над Ящщ для процессов, не связанных с переработкой твердой фазы, лимитированных временем контакта газа или размещением в слое теплообменных поверхностей обрабатываемых деталей и т. п., приведет лишь к так называемому балансовому процессу , к пропорциональному увеличению потери напора Др и удельной мощности N = Sups6 p тягодутьевых устройств. Отметим, что при А р = 50—100 мм и диаметре частиц 0,05—2,0 мм Я щ 50—250 мм, что очень близко к обычным промышленным характеристикам [154, 239, 246]. fei [c.217]

    Рассмотрим набивку теплообмецника, для которой а13>а2, т. е. коэффициент теплопередачи теплообменного аппарата К а2. Площадь фронта Рфр и глубина I набивки по теплоносителю с коэффициентом теплоотдачи заданы. Известно, что конструкция полости на бивки для теплоносителя с коэффициентом 02 выполнена в виде гладких каналов и при расходе теплоносителя О и среднем температурном (напоре Ат обеспечивает теплосъем Q при потерях давления теплоносителя в набивке Ар. [c.5]

    Весьма перспективно для химической технологии теплообмен ное устройство, называемое теплопроводом. Оно пред ставляет собой полностью закрытую металлическую трубу с лю быми профилями сечения, футерованную каким-либо пористо капиллярным материалом (фитилем), например, шерстяной тканью, стекловолокном, сетками, пористыми металлами, полимерами, керамикой и т. п. В полость трубы подается теплоноситель в количестве, достаточном для полной пропитки фитиля. Температура кипения теплоносителя должна обеспечивать отвод тепла (путем испарения) из охлаждаемого рабочего пространства химического реактора или другого аппарата интервал зон температуры — от какой угодно низкой до 2000 °С. В качестве теплоносителя используют металлы (Сз, К, На, Ы, РЬ, А и др.), высоко кипящие органические жидкости, расплавы солей, воду, аммиак, жидкий азот и др.). Предпочтительны жидкости с высокой скрытой теплотой испарения, большим поверхностным натяжением, низкими плотностью и вязкостью. Трубка одной своей частью располагается в зоне отвода тепла, а остальной частью — в зоне конденсации паров. Пары теплоносителя, образовавшиеся в первой зоне, конденсируются во второй зоне, а конденсат возвращается в первую зону под действием капиллярных сил фитиля. Благодаря большому количеству центров парообразования резко падает перегрев жидкости при ее кипении и значительно возрастает коэффициент теплоотдачи при испарении (в 5—10 раз). Особенностью теплопровода является очень высокая эффективная теплопроводность вдоль потока пара (на 3—4 порядка больше, чем у серебра, меди и алю.миния), что обусловлено низким температурным градиентом вдоль трубы. Мощность теплопровода определяется капиллярным давлением, компенсирующим потери напора парового и жидкостного потоков. [c.336]

    Величина потери напора рабочей среды в теплообменном аппарате определяет расход мощности на преодоление гидравлического сопротивления и поэтому является важной характеристикой экономичности теплоиспользующего устройства. Выше уже отмечалось, что одним из существенных признаков рационального теплосбменного аппарата является его минимальное гидравлическое сопротивление. Следует, однако, помнить, что снижение гидравлического сопротивления, связанное с уменьшением скорости движения рабочей среды в аппарате, вызывает также снижение значений коэффициента теплопередачи, что приводит к необходимости увеличения поверхности теплообмена аппарата. [c.158]

    Экспериментальное изучение потери напора при движении в кольцевом диафрагмированном пространстве (теплообменного аппарата). (Совместно с П. В. Карамзиным).— ДАН АзССР, 1957, 13, № 8, с. 847—852. [c.16]

    Принятые одинаковые исходные данные определили и примерно одинаковые для различных схем (по отношению к 1 нл п. в. или к 1 нж Ог при одинаковом выходе кислорода) значения потерь от необратимости, связанных с сопротивлением на обратном и прямод потоках и температурными напорами в теплообменных аппаратах, а также с притоком тепла 194 [c.194]

    В результате принятия одинаковых исходных данных получены примерно одинаковые для различных схем (по отношению к 1 кмоль п. в. или к 1 кмоль Оа при одинаковом выходе кислорода) значения потерь от необратимости, связанных с сопротивлением на обратном и прямом потоках и температурными напорами в теплообменных аппаратах, а также с притоком тепла из окружающей среды и с несовершенством процессов расширения. В сумме указанные потери составляют 9,07 Мдж1кмоль Og, что для схемы с двукратной ректификацией соответствует 35% от расхода энергии на изотермическое сжатие воздуха, а для схемы с вводом газообразного воздуха в верхнюю колонну 43%. Очень значительны потери от сопротивлений в теплообменных аппаратах. С учетом потерь от сопротивлений в колоннах общие потери от гидравлических сопротивлений аппаратуры в схеме с вводом газообразного воздуха в верхнюю колонну составляют 24,4%, от изотермической работы сжатия воздуха. [c.188]

    Формула (7-1) включает все возможные виды сопротивлений и является обобщенной. Применение ее для расчета гидравлических сопротивлений различных теплообменников требует пояснений. Например, при расчете потерь напора для скруббера 2Артр = 0, так как он не имеет греющих поверхностей нагрева. Определение Лрг.с невозможно без знания места включения теплообменного аппарата в схеме. [c.204]

Смотреть страницы где упоминается термин Теплообменные аппараты потеря напора: [c.21]    [c.21]    [c.213]    [c.72]   
Общие свойства и первичные методы переработки нефти и газа Издание 3 Часть 1 (1972) -- [ c.268 ]



ПОИСК





Смотрите так же термины и статьи:

Напор

Потеря напора



© 2025 chem21.info Реклама на сайте