Диаметр каналов насадки

Для опытов, соответствующих Ке>10, была дана зависимость Ре от Я e — udr v (где dr — гидравлический диаметр канала). Наблюдается разброс данных влияние свободного объема насадки слабо выражено. Средняя корреляционная кривая характеризуется следующими данными [c.194]

Выбор эквивалентного диаметра канала. Эквивалентный диаметр рабочего элемента реактора (трубы или плоского канала в плоскопараллельной насадке) выбирается из условия > [c.148]

Электролитическая модель оказывается эффективной и д-ля моделирования геометрии заполнения насадкой каналов и выбора оптимального соотношения между размерами гранул насадки и диаметра канала. [c.265]

Результаты опытов позволяют также сделать заключение о заметном различи истечения из коротких и длинных каналов. При этом относительная длина канала LID не является параметром, однозначно определяющим плотность потока смеси /, ибо в экспериментах при одинаковых значениях LID обнаружено уменьшение / с ростом диаметра канала D [9]. При истечении через каналы с острой кромкой поток на входе в канал подвергается сжатию с образованием кольцевой каверны, заполненной паром и для коротких каналов связанной с атмосферой [9]. Из-за отсутствия непосредственного контакта жидкости со стенками канала парообразование при этом ограниченно и режим истечения близок к однофазному (см. 1.6). Однако в отличие от чисто гидравлического истечения в опытах при истечении вскипающей жидкости из насадка с L/D = 0,5 давление в выходном сечении отличалось от противодавления, что свидетельствует о запирании потока [46]. [c.111]

Внутри каналов слоев насадки как аналитических, так и препаративных ЖХ-колонок поток растворителя является ламинарным, и перепад давления прямо пропорционален скорости потока. В ламинарном режиме потока силы вязкости велики по отношению к силам инерции, движущим жидкость через каналы, что обусловливает характерный параболический профиль потока с меньшей скоростью потока вблизи стенок и большей скоростью в центре канала. Если диаметр канала и скорость жидкости увеличиваются, то возможен переход к турбулентному потоку, в котором доминирующими являются силы инерции. [c.114]

Эквивалентный диаметр канала в слое насадки выразится так = 4/8/П = 481 з/а, где е — порозность слоя насадки. [c.485]

В общем случае течение вязкой среды через слой насадки представляет собой промежуточный вариант между внутренней задачей течения внутри закрытых каналов и внешней задачей обтекания твердых частиц. В большинстве практически важных случаев такой тип течения оказывается ближе к движению потока внутри каналов, но существенно неправильной геометрической формы, с постоянными расширениями, сужениями, вновь расширениями и поворотами. Поэтому расчет потери механической энергии потока (разности статических давлений) здесь производится по формуле (1.78), где Ь - высота слоя насадки а э = 4е/а - эквивалентный диаметр канала между частицами е - порозность (объемная доля пустот) слоя насадки ст - удельная поверхность насадки, мVм ш = - действительная скорость жидкости между частицами - скорость жидкости, отнесенная ко всему свободному от насадки сечению аппарата - эффективный коэффициент трения газа о поверхность насадки. [c.103]

Изучение процессов, протекающих в плазменной струе, проводится в настоящей работе на следующей модели (рис. 1). В цилиндрическую трубу диаметром йо через вводной канал (насадку) с диаметром с постоянной скоростью уд, меньшей скорости [c.168]

По ЭТОЙ формуле, если известна величина и , можно приблизительно оценить критический диаметр канала р.. при котором пламя гаснет. Результаты опытов и теоретических расчетов подтверждают , что Ре р. составляет около 70. Однако в некоторых случаях Ре р. оказывается намного большим и зависит от диаметра канала или гранул насадки. При увеличении давления прохождение пламени через трубки облегчается, так как температуропроводность к/ср газа обратно пропорциональна давлению. Поэтому с ростом давления критический диаметр трубок должен уменьшаться. [c.377]

Размер пор тушащих каналов насадки рассчитывают из условия постоянства величины критерия Пекле Ре на пределе гашения пламени. Критический диаметр канала (в мкм) для гашения пламени ацетилена при переменных начальных параметрах (температура и давление), исходя из постоянства критерия Пекле на пределе гашения пламени, равного Ре=75, приведен ниже [c.88]

Для зернистых материалов в качестве определяющего размера следует брать диаметр эквивалентного канала насадки (Н. М. Жаворонков) [c.67]

Смоченный периметр каналов в 1 сечения насадки ом = = 0,032-19 ООО = 610 м м . Эквивалентный диаметр канала [c.134]

По формулам (1), (2) и (4) рассчитан пример определения оптимальной длины цилиндрического канала насадки, имеющей вход эллиптического профиля. Диаметр цилиндрического канала В = 4,5 мм коэффициент сопротивления эллиптического входа = 0,06 диаметр частиц, разгоняемых в насадке, с1 — мм. Отношение плотности и вязкости жидкости равно 10 с. Длина входного участка — 7 мм. Исходные данные для расчета приведены в табл. 1, а результаты расчета — в табл. 2. [c.419]

Теплообмен в регенераторах подробно исследовался Хаузеном [К-12, К-13, К-14, К-15] и Глазером [К-Юа]. На рис. 8-7 представлен коэффициент теплоотдачи в регенераторах с насадкой из ленточных (гофрированных) галет с шириной 6=25 жж в зависимости от скорости потока в свободном сечении и гидравлического диаметра канала. Гидравличе- [c.243]

Рис. 8-7. Коэффициент теплоотдачи ленточной гофрированной регенераторной насадки шириной 6=25 мм в зависимости от скорости потока при различных значениях эквивалентного диаметра канала [К-10].

Описываемый вискозиметр (рис. XI. 40) состоит из водяной бани, в которую вставлена трубка, служащая резервуаром для исследуемого масла. Этот резервуар (рис. XI.40, б) состоит из центральной трубки 1 верхняя часть трубки снабжена нарезкой, на которую навинчивается насадка 2 большего диаметра, так что образуется кольцевой канал для слива избытка испытуемого масла при расширении от нагревания. Избыток масла отбирают пипеткой. К нижней части трубки 1 приделана металлическая насадка 5, заканчивающаяся сливной трубкой. Снаружи эта насадка имеет нарезку, на которую навинчивается трубка i, образующая воздушную камеру. Снизу трубка 4 закрывается пробкой 5. Емкость трубки 1 около 70 мл. Если резервуар заполняется при закрытом пробкой отверстии трубки 4, то масло не может попасть в трубку для истечения. [c.323]

На некоторых заводах применялся способ продувки решетчатой насадки регенераторов через смотровые лючки вверху и через подовый канал снизу регенераторов. Трубка для продувки насадки снизу через подовый канал диаметром 13 мм состоит из девяти звеньев на муфтах. Последнее ее звено с отверстиями для выхода сжатого воздуха изогнуто в направлении колосниковой решетки, чтобы приблизить струю воздуха к отверстиям колосников. [c.199]

Для камер хранения система механического общеобменного вентилирования осуществляется с помощью ложных потолков или с перфорацией насадками, которые являются своего рода каналами, но большего сечения. В качестве перфорации служат отверстия небольшого диаметра или щели, общая площадь сечения которых не менее /3 площади сечения канала, по которому течет воздух. Следует иметь в виду, что устройство ложных потолков целесообразно только в тех случаях, когда охлажденный воздух, протекая в них, не соприкасается с теплыми наружными перекрытиями, т. е. не подогревается. [c.172]

При расчетном определенпн находят так называемый критический диаметр ( кр) отверстия насадки огнепреградителя, то есть такой диаметр канала насадки, при горении смесп в котором тепловыделения будут равны тепловым потерям. Действительный диаметр отверстия обычно принимают d 0,5rf.p, [c.417]

Схемы основных видов огнепреградителей представлены на рис. 1.21. Диаметр канала насадки огнепреградителя, при котором в зоне горения устанавливается тепловой баланс (равенство) между тепловыделениями и теплопотерями, называют критическим диаметром с1кр. Этот диаметр определяют расчетом или опытным путем. Он зависит от свойств горючей смеси, концентрации, начальной температуры и давления. Действительный (гасящий) диаметр канала насадки огнепреградителя берется меньше и с учетом коэффициента запаса составляет 0,5—0,8 КР- [c.83]

Из этого условия можно приблизительно оценить критический диаметр р,, если известна величина у . Результаты целого ряда опытов и теоретических расчетов подтверждают, что критическое значение Ре, р. составляет величину порядка 70. Однако в некоторых случаях критическое значение Рвкр, оказывается намного больше и зависит от диаметра канала или величины гранул насадки. С ростом давления прохождение пла-, енк через трубки облегчается, так как температуропроводность Х/ср газа обратно пропорциональна давлению. Поэтому при увеличении давления критический диаметр трубок должен уменьшаться. [c.81]

На рис. У-23 показана общая зависимость Ре от Рем для ряда значений числа Зс=х/0. На графике большинетво опытных точек автором не показа но, но на-неоаны да(н ные других последов а тел ей для жидкости и газа. При турбулентном режиме данные удовлетворительно описываются кривой, полученной при условии полного перемешивания в одном слое насадки. Каждому числу 5с соответствует своя линия перехода от значений Ре при ламинарном режиме к Ре при турбулентном режиме. Заметим, что в число Пекле Ре здесь входит гидравлический диаметр канала для слоя насадки. [c.194]

Эффективное ср-во защиты от взрыва-огнепреградите-ли, представляющие собой закрытые Ш1линдрич. сосуды, устанавливаемые на газопроводах. Они м. б. сухими, орошаемыми и с гидрозатвором. Наиб, применение нашли первые. Принцип их действия основаи на разделении потока горючих газов или паров на отдельные струйки, движущиеся по узким каналам. Это достигается тем, что в корпус огнепреградителя перпендикулярно оси движения газа засыпают слой насадки из гранулированных или металлокерамич. материалов (стеклянные и фарфоровые шарики, гравий, кольца Рашига н т.п.) либо вставляют стальные пластины или сетки с большим числом отверстий. Охлаждение и гашение пламени в каналах обусловлено теплоотдачей от него к стенкам каналов и определяется гл. обр. их диаметром. Длина и материал стенок каналов существенно не влияют на пламягасящие св-ва огнепреградителей. Расчет их основан на взаимосвязи между нормальной скоростью распространения пламени, давлением и диаметром канала, определяемой ур-нием [c.364]

Насадочные аппараты. В этих аппаратах, заполненных насадкой с известными значениями Руц и е , эквивалентный диаметр канала для газового потока может бьггь найден с помощью формулы (ж) разд. 2.2.2, в которой / = /св — площадь поперечного сечения потока, П — смоченный периметр канала. Домножим числитель и знаменатель правой части этой формулы на высоту слоя насадки Н и ее объем V [c.966]

Эквивалентный диаметр канала составляет 4A.mll. Далее принимается, что боковая поверхность стенок канала Ы1со5% равна поверхности частиц а, где а представляет собой поверхность частиц в единице объема насадки. Тогда, используя (1.3), можно получить выражение для эквивалентного диаметра [c.26]

Рабочим телом огненреградителя является размещаемая в его корпусе какая-либо инертная насадка илн сетка, позволяющая разбивать проходящий через нее поток на тонкие струйки. В качестве инертной иасадки применяют гравии, гофрированные спирали, латунные пластинки с малыми отверстиями, пористую еталлокерамику, а также металлические сетки с мелкими ячейками. Диаметр гасящего канала насадки огненреградителя принимают исходя нз опыта или определяют расчетом. [c.417]

Насадочные колонны, как уже отмечалось, эффективнее распылительных благодаря меньшему продольному перемешиванию и более интенсивному редиспергированию капель. Они обладают, однако, меньшей производительностью, так как значительная часть их поперечного сечения занята насадкой (кольца, седла и т. п.). Во избежание растекания капель при контакте с поверхностью насадки материал последней должен предпочтительно смачиваться сплошной фазой. Размер элемента насадки, как и в других насадочных колоннах, не должен превышать 1/8 их диаметра с целью уменьшения объема пристенного пространства и канало-образования. Одновременно следует учесть, что в экстракционных насадочных колоннах средний размер образующихся капель i/yp (следовательно, и удельная поверхность дисперсной фазы) зависит от размера элемента насадки /. При этом для каждой жидкостной системы существует критический размер элемента насадки / р, определяемый по формуле / р = 2,42 (a/g Ар) - м. [c.594]

Во время проведения опытов особое внимание обращалось на форму канала, пробитого струей в образце кокса. На рис. 3 представлены продольные горизонтальные разрезы воронок, пробитых струей. Насадка диаметром 8,1 мм устанавливалась в стволе в первом случае без успокоителя потока (рис. 3,а), во втором случае с успокоителем (рис. 3,6). Размеры, проставленные на рисунках, сняты с образцов кокса, которые после воздействия струй были распилены по оси воронок. Как видно из рисунков, воронка, образованная более компактной струей, характеризуется меньшим диа-метром сечения и мзньшей глубиной. Было установлено также, чтоб случае получения узкой воронки, как правило, наблюдаются сколы кусочков кокса на передней стенке образца, после чего происходит дальнейшее углубление воронки. Выяснилась и еще одна важная особенность воздействия струи на образцы кокса. Кокс, выбитый из воронки, состоит в основном из мелких фракций и только-незначительное количество (10—15%) имеет крупность 6—25 мм. Анализ полученных экспериментальных данных позволил нам объяснить сущность процесса разрушения кокса и описать протекающие при этом явления. [c.275]

Крекинг углеводородов в регенеративных печах. В процессе термическо го крекинга углеводородов по этому способу тепло подводится к реагентам от нагретой стенки печи. В печах имеется огнеупорная насадка в виде параллельно расположенных горизонтальных пластин, образующих цилиндрические ходы диаметром около 6 мм, по всей длине печного канала (рис. 43). Рабочие циклы процесса, отличающиеся направлением газовых потоков, состоят каждый из четырех периодов. В первом периоде насадка / или 3 (поочередно)-нагревается до 1400—1600 °С сжигаемым в топке 2 газом продукты сгорания отводятся в дымовую трубу. По достижении требуемой температуры клапаны автоматически переключаются, и пламя гаснет. Во втором периоде насадку продувают водяным паром. В третьем периоде на раскаленной насадке происходит разложение (крекинг) углеводородов, и насадка охлаждается. [c.136]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология