Зона термического влияния чувствительность к МКК

Даже нри небольшом содержании молибдена (в противоположность марганцу) понижается чувствительность стали к перегреву и росту зерна. Последнее обстоятельство весьма существенно для зоны термического влияния сварного шва. [c.332]

Для оценки структурного [состояния металла шва и зоны термического влияния используют ультразвуковой структурный анализатор ДСК-1 [91 ]. Исследование затухания ультразвуковых колебаний в металле шва и околошовной зоне структурным анализатором дает возможность выбрать оптимальную частоту ультразвука, обеспечивающую наибольшую чувствительность контроля. [c.40]

Контроль соединения бурильных труб, к трубам диаметром 60,3 мм приваривают соединительный резьбовой замок. Контроль этого сварного шва выполняют преобразователем с углом призмы 55°, расположенным на расстоянии 180. .. 200 мм от шва (рис. 5.71). О способе контроля упоминалось ранее для случая выполнения сварки трением, тот же способ используется для контроля других типов стыковой сварки [122]. Чувствительность, скорость развертки и положение строб-импульса настраивают по образцу в виде отрезка трубы с приваренным замком, в котором выполнены пропилы глубиной 1 2 и 3 мм и длиной до 20 мм. Пропилы делают в зонах термического влияния и на самом шве, их сдвигают относительно друг друга на угол 90° по окружности трубы. Качество акустического контакта проверяют по отражениям от пазов и плеча замка. [c.637]

Резку листов, труб и других полуфабрикатов можно выполнять любым способом, обеспечивающим необходимую форму и размеры обрабатываемых поверхностей, Для металлов, чувствительных к местному нагреву и быстрому охлаждению, технология резки должна исключать образование трещин или ухудшение качества металла на кромках и в зоне термического влияния. В необходимых случаях следует предусматривать предварительный подогрев, последующую механическую обработку кромок и их контроль на отсутствие трещин и недопустимых расслоений. [c.179]

При применении газовой обработки под сварку элементов из сталей, чувствительных к концентрированному нагреву и быстрому охлаждению, технологический процесс обработки должен учитывать эту особенность сталей. Ухудшение качества металла, трещины на кромках среза в зоне термического влияния недопустимы. [c.146]

Резка металла и труб, чувствительных к местному нагреву и быстрому охлаждению, должны производиться по технологии, исключающей возможность образования трещин или ухудшения качества металла иа кромках. и в зоне термического влияния. [c.342]

Для некоторых материалов имеются такие режимы термической обработки, которые могут резко понизить коррозионную стойкость зоны термического влияния. Поэтому для того, чтобы сварные материалы в условиях эксплуатации были надежными, рекомендуется в дополнение к обычным испытаниям зоны термического влияния проводить специальную пробу на чувствительность к межкристаллитной коррозии после провоцирующего нагрева (для нержавеющей стали 18-8 677° С в течение 1 ч) в соответствии с руководством Практические рекомендации по проведению испытаний в подкисленных растворах сульфата меди на межкристаллитную коррозию аустенитных нержавеющих сталей [9] (более подробно смотри в этом разделе Межкристаллитная коррозия ). [c.540]

Те же исследователи проверили влияние содержания углерода и титана на склонность стали к ножевой коррозии и установили, что высокое содержание углерода не является достаточным условием для возникновения чувствительности к ножевой коррозии. Например, нестабилизированные стали, содержание углерода в которых достаточно высоко, не склонны к ножевой коррозии. Коррозионное разрушение этих сталей происходит в зоне термического влияния, удаленной от поверхности сплавления. Только при совместном содержании углерода и стабилизирующего элемента, в данном случае титана, появляется склонность к ножевой коррозии. [c.44]

Влияние условий эксплуатации. Один из клапанов каждой пары толкателей имел пружину повышенной жесткости с целью выявить зависимость интенсивности химических реакций в зоне трения от нагрузки в контакте. Влияние нагрузки в опытах с хромированной сталью и калящимся чугуном было замаскировано пористостью этих материалов. В случае отбеленного чугуна количество продуктов реакции при высоких нагрузках оказалось приблизительно в четыре раза выше, чем в опытах при стандартном давлении (удельные нагрузки различались при этом примерно на 50%). Эги результаты свидетельствуют о том, что повышение давления влечет за собой быстрое повышение температуры в контакте и что протекающие в зонах трения реакции чувствительны к термическому воздействию. [c.13]

На прочность конструкции, работающей при низкой температуре, особенное влияние оказывают концентраторы напряжений как в виде различных конструктивных надрезов и острых переходов, так и в виде дефектов металла. Концентраторы в виде трещин, непроваров, подрезов и других дефектов бывают обычно сосредоточены в наплавленном металле шва и в околошовной зоне. Наибольшей чувствительностью к концентрации напряжений вблизи указанных дефектов обладают материалы хрупкие при рабочих температурах и, наоборот, переход конструкции из вязкого состояния в хрупкое при снижении температуры облегчается при наличии таких концентраторов. Здесь следует учитывать также наложение влияния возникающих при сварке термических напряжений, а также характер рабочих напряжений в конструкции или корпусе аппарата. Особенно опасным при наличии концентраторов напряжений является вибрационный характер нагрузок (пульсация давления, удары). Отмеченные ранее случаи хрупких разрушений сварных корпусов регенераторов из углеродистой стали подтверждают это положение. [c.518]

Было установлено, что основной металл разрушенной трубы по химическому составу соответствовал техническим условиям, однако имел пониженную ударную вязкость (при 0°С — 4,05 кгм/см , а при минус 40°С — 3,3 кгм/см , тогда как техническими условиями регламентируются значения не менее 8 и 3,5 кгм/см соответственно). Металл продольных заводских швов по химическому составу также соответствовал требованиям технических условий, а по механическим свойствам (особенно металл ремонтных швов) имел недопустимо высокое временное сопротивление разрыву (до 750 МПа при максимально допустимых по техническим условиям 690 МПа) и низкую пластичность (относительное удлинение для ремонтных швов составляло 2,9% при минимально допустимых 18%, а ударная вязкость при температурах О и минус 40°С — 1,45 и 0,69 кгм/см соответственно. В заводских продольных швах имелось много микропор и мелких шлаковых включений, являющихся источниками зарождения микротрещин, величина которых, однако, соответствовала техническим условиям. Металл поперечного монтажного шва содержал хрома на 0,18% больше верхнего допустимого предела и имел неудовлетворительные характеристики пластичности (ударная вязкость при температуре 0°С — 4,96 кгм/см , а при минус 40 С — 1,36 кгм/см ). В связи с повышенной чувствительностью стали 14Г2САФ к перегреву в заводских продольных ремонтных швах и поперечных автоматических монтажных швах присутствовали участки металла с крупными ферритными зернами, а в зоне термического влияния — участки с мартенситной структурой. Эти участки металла имели низкую стойкость к коррозионному растрескиванию. [c.59]

Мо и 0,28% V, образовались трещины после термообработки при 650—690° С. Впоследствии подобные конструкции были успешно термообработаны без трещинообразования медленным нагревом до 500° С с последующим быстрым нагревом до более высоких температур в интервале 770—790° С. В различных низколегированных конструкционных сталях, в особенности в содержащей бор стали Т1 и стали, содержащей 0,5% Мо и бор, были обнаружены трещины в зоне термического влияния сварки, обусловленные ползучестью во время термической обработки. Мюрреем [39] было установлено, что сталь, содержащая 0,5% Мо, В, наиболее чувствительна к трещинообразованию при 600° С в течение 10 мин, в то время как другие конструкционные стали (содержащие С и Мп по В5 968 и С, Мп, А1, V, Ы) не имели трещин при длительности испытания более 1000 мин. В результате испытания 127 опытных составов сталей, содержащих Сг, Мо, V,. В, 8, Си, Мп, 81, N1, С, Р, Кв, 2г и А1, Накамура [40] установил, что образованию трещин в металле способствует наличие трех первых элементов, и предложил следующее выражение для определения склонности материала к трещинообразованию [c.457]

Испытание металла шва на растяжение, сварного соединения на растяжение, изгиб и сплющивание должно проводиться не менее чем на двух образцах. Испытание металла шва и металла зоны термического влияния на ударный изгиб и определение чувствительности металла шва к старению после наклепа должно Проводиться не менее чем на трех образцах. Определение тв ердостн проводится не менее чем в ирех точках для каждой зоны сварного соединения. [c.1000]

Анализ полученных результатов позволяет сделать вывод, что за счет регулируемого воздействия на термические циклы сварки сопутствующим охлаждением водо-воздушвой смесью в околошовных зонах сварного соединения достигается получение специфической структуры с минимальной чувствительностью к образованию холодных трещин, ларактерно, что повышение составл1ЖЦИХ ударной вязкости идет с заметным возрастанием. Как видно, сопутствующее принудительное регулируемое охлаждение позволило в значительной мере приблизить рассматриваемые характеристики зоны термического влияния и линии сплавления к соответствующим характеристикам основного металла. [c.199]

В вакууме компоненты смолы в горячей зоне подвергаются дальнейшему распаду, в результате увеличивается выход фракций 25, -80, V l9o. в инертной среде [25, с. 254—277] (азот) уменьшается выход фракции Упир- По данным Холмса и Шоу [34] , при переходе от пиролиза в вакууме к пиролизу в сухом воздухе (см. табл. 2.3) резко возрастает выход угольного остатка и фракции 25 и уменьшается выход смолы. Под влиянием кислорода воздуха происходит окисление целлюлозы, и она становится более чувствительной к термическому воздействию. [c.62]

Общей для всех видов микроинициирования проблемой является выяснение того, каким образом из зоны местного возмущения возникает взрыв. Одним из механизмов является упомянутый выше нроцесс саморазогрева. Для инициирующих взрывчатых веществ существует, по-видимому, второй процесс развития, который обеспечивает создание детонационной волны более неносредственным образом [21, 78—801. Процесс возникновения детонации в конденснрованной системе весьма сходен в физико-химическом отношении с процессом образования иод влиянием различного рода малых начальных возмущений видимого изобраисения в фоточувствительном зерне. При рассмотрении вопросов, связанных с чувствительностью взрывчатых веществ, основной физико-химической проблемой является выяснение того, происходит ли сначала местное превращение энергии начального возмущения в теило, которое затем приводит к росту термического разложепия и детонации, или же энергия начального возмущения может непосредственно переходить в энергию активации, т. е. процесс может осуществляться более экономным способом. [c.505]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология