Коэффициент теплоотдачи при обтекании

Изменение коэффициента теплоотдачи по контуру трубки обусловлено различием условий обтекания трубки. На передней стороне трубки поверхность теплоотдачи омывается потоком безотрывно, остальная часть ее (примерно 55%—ред.) находится в вихревой зоне со сложной циркуляцией. [c.75]

Коэффициент теплоотдачи прп конвективном теплообмене (охлаждение или нагревание) зависит как от условий обтекания стенки трубы жидкостью, так и от режима ее течения. Для жидкости, подаваемой в трубное пространство теплообменника, стремятся создать турбулентный режим за счет увеличения числа ходов. [c.149]

При обтекании пучка оребренных труб коэффициент теплоотдачи рассчитывают по уравнению [c.22]

В [8] введены условные коэффициенты теплоотдачи массовый aM = Q/(MAO и объемный ao6=Q/(V A0- По мнению авторов, эти коэффициенты необходимы в тех случаях, когда коэффициент теплоотдачи, отнесенный к поверхности нагрева, не может служить критерием оценки поверхностей, например пучков труб с различным оребрением. Для двухстороннего обтекания аналогично введены массовые и объемные коэффициенты теплопередачи. В качестве второй координаты [c.11]

В настоящее время существует большое число работ, в которых рассматривается технико-экономическая оптимизация как тепловых схем [66, 67], так и ее отдельных элементов. Так, в [45] исследовалось продольное обтекание трубного пучка в зоне действия закона Блазиуса для коэффициента трения, в [68, 69] анализировалось поперечное обтекание трубного пучка, когда коэффициент теплоотдачи внутри труб можно принять постоянным. [c.116]

Корректный метод расчета теплоотдачи в межтрубной зоне теплообменного аппарата непременно должен включать учет влияния протечек теплоносителя и отложений на величину а . Для расчета коэффициента теплоотдачи при поперечном обтекании пучков труб [1, 28, 82, ИЗ, 131, 144] имеется большое число уравнении. Некоторые из них [82, 131, 144] можно обобщить [c.237]

Об — коэффициент теплоотдачи при поперечном обтекании пучка с учетом байпасного потока ап — без учета байпасного потока [c.239]

Согласно этой таблице погрешность прогнозирования результатов с помощью обобщенных графиков по сравнению с точными машинными данными составляет 0,98% для коэффициента теплоотдачи при наружном обтекании ребристой поверхности, 0,14 — для коэффициента теплопередачи, 0,48 — для теплового потока, [c.306]

Ниже приведены некоторые уравнения для расчета коэффициентов теплоотдачи в наиболее часто встречающихся случаях теплообмена при различном характере обтекания пучков труб жидкостью или газом в трубах [c.342]

В работе [1] при угле обтекания коэффициент теплоотдачи пред- [c.241]

Исходя из теоретической предпосылки, что предельными величинами угла атаки пучка труб, соответственно и коэффициентов теплоотдачи при обтекании потоком пучка труб, являются [c.241]

Коэффициент теплоотдачи при поперечном обтекании коридорного пучка труб для третьего и последующих рядов может быть вычислен по уравнению [c.562]

А. Поперечное обтекание одиночных рядов и пучков труб. Определение коэффициента теплоотдачи. Средний коэффициент теплоотдачи а одного ряда труб или пучка [c.247]

Коэффициент теплоотдачи одного ряда труб. Средине числа Нуссельта при поперечном обтекании одного ряда гладких труб можно рассчитывать с использованием соотношения (15), 2.5.2, предназначенного для расчета чисел Нуссельта при поперечном обтекании одной трубы, но при числах Рейнольдса, определенных согласно [c.247]

Коэффициент теплоотдачи пупков труб. Средние числа Нуссельта при поперечном обтекании пучков гладких труб можно рассчитать с помощью соотношений для средних чисел Нуссельта одиночного ряда труб [1]. Однако при одной и той же скорости значения чисел Нуссельта для ряда труб в пучке выще, чем для одиночного ряда, и зависят от поперечного и продольного шагов пучка. Для пучка труб с десятью и более рядами труб [c.248]

Рис. 6. Коэффициенты теплоотдачи при поперечном обтекании жидкостью одного ряда труб пли первого ряда пучка

Рнс. 7, Коэффициенты теплоотдачи при поперечном обтекании г а -юм коридорных пучков труб [c.250]

Рис. 22. Коэффициенты теплоотдачи при поперечном обтекании газом шахматных оребренных пучков труб

О. Сравнение с экспериментальными данными. На рис. 1 представлены измеренные приведенные значения коэффициентов теплоотдачи Ыи//ф и массоотдачи полученные различными авторами. На рисунке приведены также результаты измерений теплоотдачи при обтекании потоками воздуха, N2, Н, и СОг обогреваемых сфер, а также измерения массоотдачи при обтекании воздухом пористых с( р с испарением воды на поверхности. Пороз- [c.259]

В погружных холодильниках при обтекании труб водой с малой скоростью коэффициент теплоотдачи определяют из уравнения [c.555]

Местные коэффициенты теплоотдачи при поперечном обтекании одиночных цилиндров. Как можно видеть из рнс. 3.19, местный коэффициент теплоотдачи [c.59]

Местные коэффициенты теплоотдачи в пучках труб. На рис. 3.20 показано, как влияет положение трубы в трубном пучке на величину местного коэффициента теплоотдачи [321. Заметим, что турбулизация потока, вызванная первым пучком, приводит к увеличению коэффициента теплоотдачи во втором и последующих пучках по сравнению с первым. Итак, благодаря потерям энергии жидкости на турбулизацию потока пучком труб улучшается теплообмен при обтекании последующих трубных пучков. [c.61]

Для характеристики поверхности при одностороннем обтекании введен коэффициент 1(), названный автором степенью эффективности и представляющий собой отношение коэффициентов теплоотдачи исследуемой и эталонной поверхностей = a2/a, = 2/ i. Аэродинамические характеристики находились по графику Я (а) при а = idem, а отношение площадей поверхностей считалось обратно пропорциональным степени эффективности, т. е. 2/ 1=1/115. Последнее не соответствует действительности, так как здесь смешаны две задачи сравнение по Q и сравнение по F, которые не являются равнозначными. [c.11]

Kor коэффициента можно использовать обратную ему величину yiQ fH] Записав величины Q, N через массовые расходы газа, вместо огношении jV/Q принимают при равных температурных условиях в сравниваемых вариантах величину потери давления в канале Ар. Это было сделано в [15], где рассматривалась функция Ар(а). При N/F = = idein в качестве критерия оценки можно использовать отношение Q/N [5] или Q/F, которое при одинаковых температурных напорах в сранниваемых вариантах равно коэффициенту теплоотдачи а [6] для одностороннего обтекания. [c.14]

Рассчитывают величины, зависящие от параметров потоков Нц, Бц в (2.20), (2.22) н е,. Поправка на неизотермичность течения ен/ является функцией температуры стенки, соответственно и коэффициентов теплоотдачи потоков а,/ и плотности теплового потока ( ,. Так как условие a,7 = idem для одноименных потоков в сопоставляемых поверхностях при двухстороннем обтекании обычно не выполняется даже при 9=idem, то и поправка гц (при определенном индексе потока i) для сравниваемых поверхностей может быть неодинакова. Ввиду малого влияния и сложности учета изменения е , в дальнейшем будем полагать, что для сопоставляемых поверхностей выполняется условие Е(,7 = 1, [c.33]

Двухстороннее обтекание с Л(г>1. Д<т>1. Шероховатость нанесена на поверхность, которая обтекается потоком с малым коэффициентом теплоотдачи. В этом случае Rq и т)дг определяются по (6.20) и (6.21) соответственно, а решение имеет тот же вид, что и для случая 1 поверхность с естественной шероховатостью при Q = idera и F= =idem всегда приводит к уменьшению потерь на циркуляцию потока по сравнению с гладкой поверхностью. [c.97]

Двухстороннее обтекание с i4irобтекается потоком с большим коэффициентом теплоотдачи. Из первого уравнения системы (6.19) имеем Rr=l, т. е. скорости потоков в сравниваемых поверхностях одинаковы. Влияние потерь на циркуляцию потока, обтекающего гладкий канал исследуемой поверхности, незначительно. Суммарные затраты мощности на циркуляцию потоков в сопоставляемых поверхностях могут быть найдены по второму уравнению (6.19) [c.97]

В стандартных кожухотрубчатых теплообменных аппаратах с попереч-ны.ми перегородка-ми с сегментным,вырезо.м не достигается чистое поперечное обтекание пучка труб, т.е. обтекание происходит под углом. При этом коэффициент теплоотдачи уменьшается с уменьшением угла обтекания (атаки). [c.241]

Печи кипящего слоя (см. ч. I, рис. 85) применяются для обжига колчедана и других сульфидных руд. Они доминируют в сернокислотном производстве Советского Союза. В отличие от механических печей в печах кипящего слоя (КС) нельзя сжигать материал, сильно различающийся но размеру частиц (в одной и той же печи), так как скорость воздуха, соответствующая взвешиванию зерен, примерно пропорциональна их размеру. В печах КС при полном обтекании воздухом частиц концентрация их в объеме выше, чем в печах пылевидного обжига, поэтому выше интенсивность работы печей, составляющая 1000—1800 кг/(м -сут). При этом можно получать газ, содержащий до 15% ЗОа при 0,5% 3 в огарке. Для использования теплоты реакции трубы паровых котлов-утилизаторов устанавливают как в потоке газа, так и непосредственно в кипящем слое, где коэффициент теплоотдачи много вынле, чем от газа. Съем пара выше, чем в печах пылевидного обжига, и достигает 1,3 т на 1 т колчедана. Температура одинакова во всем слое путем отвода теплоты она поддерживается на уровне 800°С. Запыленность газа в печах КС еще больше, чем при пылевидном обжиге. Благодаря большой интенсивности работы при высокой концентрации ЗОг в газе и лучшем выгорании серы и колчедана печи кипящего слоя вытеснили полочные печи в сернокислотной промышленности и цветной металлургии. [c.121]

А. Тепло- и массопереиос к твердым телам и жидким средам прн внешнем обтекании тел и течении в каналах, при вынужденной и естественной конвекции. Перенос теплоты к твердым телам и жидким средам при ламинарном течении с заданными граничными условиями или условиями сопряжения полностью описывается законом теплопроводности Фурье, если только тепловые потоки не превышают своих физических пределов (фононный, молекулярный, электронный перенос н т. д.). Возможность решения сложных задач в большей или меньшей степени зависит только от наличия необходимой вычислительной техники. Для расчета ламинарных течений, включая и снарядный режим, к настоящему времени разработано достаточно много стандартных про1-рамм, и их число продолжает непрерывно увеличиваться. Случай движущихся тел включает в себя также и покоящиеся тела, так как координатную систему можно связать с телом и, таким образом, исключить относительное движение. Поэтому методы расчета теплопередачи к твердым телам и жидким средам при их ламинарном течении полностью аналогичны. Единственным фактором, влияющим на тепловой поток как при нестационарном нагреве твердого тела, так и при квазистационар-ном ламинарном течении, является время контакта. Хотя часто коэффициент теплоотдачи нри ламинарном течении представляется как функция скорости, необходимо обязательно помнить, что скорость течения есть только мера времени контакта или времени пребывания среды в теплообменнике. Эта концепция обсуждалась в 2.1.4, где было показано, каким образом и — а-метод, используемый обычно для описания ламинарного теплообмена, можно применить и для расчета нестационарного теплопереноса а твердом теле. В разд. 2.4 эта концепция получает даль- [c.92]

Оби ее корреляционное соотношение для средних коэффициентов теп.юотдачи при продольном обтекании плоской пластины. В большинстве практических случаев встречаются пластины с тупой передней кромкой и высокой степенью турбулентности набегающего потока. Вследствие этого на всей длине пластины существует только турбулентный пограничный слой и не наблюдаются резкие нзменения чисел Нуссельта от значений, задаваемых (2), до значений, определяемых зависимостью (8). В [7] получена графическая корреляция экспериментальных данных по теплообмену при течении воздуха на плоской пластине при 101<Нег<10 . Как показано в [8], приведеиное ниже соотношение не только хорошо описывает данные [7], но и удовлетворительно согласуется с измеренными значениями коэффициентов теплоотдачи в широком диапазоне чисел Прандтля [c.242]

Рмс. 7. Влияние сюпепи турбулентности пи коэффициент теплоотдачи при поперечном обтекании цилиндров воздухом [c.246]

Рис. 8. Коэффициенты теплоотдачи прн поперечном обтекании газом шахматных гучкон труб

Рис. 8. <a href="/info/21337">Коэффициенты теплоотдачи</a> прн <a href="/info/152258">поперечном обтекании</a> газом шахматных гучкон труб

При обтекании тел потоком газа часго значение конвективного коэффициента теплоотдачи является достаточно малым. В этом случае термические сопротивление можно заметно уменьшить с помо1цыо увеличения поверхности или ее оребреиия. Развитые 1юверхностн можно подразделить на поверхности с н )ямыми, кольцевыми ребрами и ребрами в виде небольших цилиндров или. шипами. Схематично различные виды ребер показаны на рис. П. [c.251]

Рис. 23. Коэффициенты теплоотдачи при поперечном обтекании гаяом

Рис. 23. <a href="/info/21337">Коэффициенты теплоотдачи</a> при <a href="/info/152258">поперечном обтекании</a> гаяом

В (111 указанр ый подход распространен на восходящее поперечное обтекание недогретой жидкостью горизонтального цилиндра. При скоростях Ц1 >2,5 м/с и при недогреве жидкости (около 45 С) коэффициенты теплоотдачи увеличиваются примерно в 4 раза. Таким образом, эти значения приближаются к значениям, ожидаемым ири пузырьковом кипении органических жидкостей [2000—3000 Вт/(м--К)]. [c.408]

Особые npo6j eMbi возникаю 1 ри продольном обтекании труб, имеющих ребра, параллельные ИХ оси. Если расстояние между вершинами ребер соседних труб больше расстояния между ребрами, то основная часть потока течет по каналам с большим гидравлическим радиусом за пределами огибающей ребер каждой трубы. Наблюдается относительно слабое перемешивание потоков теплоносителя в каналах с большим гидравлическим радиусом между оребренными трубами и в каналах с малым гидравлическим радиусом между ребрами. Это связано с ухудшением характеристик теплообмена ввиду того, что струйки между ребрами имеют температуру, значительно превышающую среднюю температуру потока. Следовательно, уменьшается эффективная разность температур между оребренной поверхностью и примыкающим к ней потоком. Если же расстояние между трубами мало, так что гидравлические радиусы всех каналов примерно одинаковы, то распределение скорости будет по существу равномерным. В этом случае потери давления и коэффициент теплоотдачи достаточно точно вычисляются по эквивалентному диаметру, определенному по смоченному периметру и площади проходного сечения. [c.62]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология