Конвертированный газ

Сухой конвертированный газ (азото-водородная смесь) состава 28% СО , 3,0% СО, 51,4% Из, 16,8% N2, 0,5% (Oj-Ь СН,) и 0,3% HjS подвергается полной очистке от СО2. СО и H2S. Подсчитать а) состав газа после очистки б) сколько можно получить элементарной серы из 1000 лА сухого газа, если очистку его от HjS вести с утилизацией серы. [c.40]

Конвертированный газ, охладившийся до 400 — 450 °С в паровом котле-утилизаторе 10, поступает в реактор И среднетемпературной конверсии оксида углерода в диоксид над железохромовым катализатором. После понижения температуры до 230 — 260 °С в котле-утилизаторе 10 и подогревателе воды 12 парогазовая смесь поступает в реактор 13 низкотемпературной конверсии оксида углерода над цинк-медным катализатором. [c.63]

Каталитическая конверсия окиси углерода проводится в две ступени. После первой ступени конверсии выходящий при 482 °С конвертированный газ содержит не более 3,1% СО. Охлажденный в котле-утилизаторе до 340 °С и теплообменнике до 240 °С конвертированный газ направляется в конвертор низкотемпературной конверсии окиси углерода. Содержание окиси углерода в газе после низкотемпературной конверсии не превышает 0,5%. [c.13]

Пример 3. Смешанный газ следующего состава 36% СО, 5% СОз. 33% Нз, 21,5% N3, 4% НзО и 0,5% СН4, подвергается конверсии при температуре 530° С и давлении 1 ага равновесие при конверсии равно 90%. Сколько требуется водяного пара на 100 м этого газа, чтобы содерл<яние СО в сухом конвертированном газе было не более 3% [c.267]

Аналогичное нарушение выявлено на газгольдере сырого газа емкостью 22 000 м где сброс газа на свечу отрегулирован на объем 21000 м вместо 19 000 м по регламенту. Расчетами установлено, что пропускная способность свечи газгольдера конвертированного газа составляет 24 200 м ч, х. е. свеча не обеспечивает сброса необходимого газа даже при одной работающей газодувке. [c.228]

Количество СО в конвертированном газе должно составить 2% по отношению к сухому газу, т. е. [c.211]

Процесс конверсии идет без изменения объема газа. Следовательно. если в конвертированном газе осталось у кг-моль СО, то прореагировано (1,608 —у) кг-моль СО и столько же НгО. За счет этого образуется по (1,608 — у) кг-моль СОг и Нг- [c.268]

Для очистки конвертированного газа от окиси углерода применяют абсорбцию медноаммиачными растворами, отмывку жидким азотом и метанирование. Наибольшей опасностью отличается метод промывки газа жидким азотом, что обусловлено возможностью образования в аппаратуре взрывоопасных смесей горючих газов с кислородом, попадающим с азотом из системы воздухо-разделения при нарушениях режима ее работы, а также с конвертированным газом при нарушении дозирования воздуха, подаваемого на конверсию. [c.22]

Отсюда объем сухого конвертированного газа определится по уравнению [c.268]

Откладываем на шкале А значение СО + Нг, равное 69 (точка а), а на шкале В — значение СОг + СО, равное 41 (точка Ь) Соединяем эти точки прямой линией аЬ. При этом последняя пересекает слепую шкалу Г в точке с, которую соединяем прямой линией со второй слепой шкалой так, чтобы эта линия пересекала температурную шкалу в точке заданной температуры (530° С). На слепой шкале при этом откладывается точка которую соединяем со шкалой Ь в точке з — процентного содержания окиси углерода в сухом конвертированном газе. При этом на шкале п отложилась точка к, значение которой равно 1,8. Эта цифра показывает, что на 1 объем (.11 ) исходного газа еле дует брать 1,8 объема (м ) водяного пара. [c.270]

В производстве аммиака разорвался тройник коллектора конвертированного газа. Коллектор работал под избыточным давлением 2,8 МПа. Основные причины аварии а) коррозия металла тройника коллектора под воздействием сероводорода, двуокиси углерода и влаги, присутствующих в конвертированном газе. В результате коррозии толщина стенки тройника уменьшилась с 10 до 2 мм б) несоблюдение утвержденных на, комбинате сроков службы газопроводов. Вместо установленного срока 5 лет тройник коллектора эксплуатировался 6 лет [c.191]

На аммиачном заводе загорелся конвертированный газ в пристройке газгольдера. Источником утечки газа явился сливной бак, вертикальная перегородка в котором была не полностью приварена к стенкам и днищу (бак выполнял роль гидрозатвора). Помещение пристройки газгольдера не было оборудовано вытяжной вентиляцией и не проветривалось. [c.225]

На одном из химических комбинатов загорелся конвертированный газ во фланцевых соединениях трубопроводов в помещении гидрозатворов газгольдера. Степень электризации зависит не только от состава и концентрации жидкостей, но и от содержания в них активных примесей, физико-химического состава, внутренней поверхности трубопровода и ее состояния, а также диаметра и длины трубопровода. [c.342]

В производстве аммиака приходится компримировать и транспортировать природный и конвертированный газы, азотоводородную смесь, воздух, кислород, азот и др. [c.26]

Во второй ступени для конверсии остаточного метана применяют пар и кислород воздуха. Конверсия происходит в шахтном реакторе на катализаторе при 960—1000°С. Тепло конвертированного газа, выходящего из реактора при давлении 3,2 МПа (32 кгс/см ) и температуре 1000°С, используют в котлах-утилизаторах первой и второй ступеней для получения насыщенного пара также давлением 10,5 МПа (105 кгс/см ). [c.13]

ОЧИСТКА КОНВЕРТИРОВАННОГО ГАЗА ОТ ДВУОКИСИ И ОКИСИ УГЛЕРОДА [c.22]

Эта опасность наиболее велика при промывке коксового или конвертированного газа, содержащего примеси непредельных углеводородов и окислов азота, которые при низких температурах, конденсируясь и затвердевая, могут накапливаться в аппаратуре в виде смолистых веществ, взрывающихся самопроизвольно. [c.22]

Известен случай взрыва водородовоздушной смеси при ведении сварочных работ на установке отмывки конвертированного газа жидким азотом. Взрыв произошел в блоке агрегата доочистки газа методом глубокого охлаждения при проведении электросварочных работ на перегородке, разделяющей холодный и теплый блоки. [c.24]

Большая опасность при эксплуатации агрегатов очистки синтез-газа от окиси углерода промывкой жидким азотом создается при нарушении установленного содержания двуокиси углерода в конвертированном газе, поступающем в низкотемпературный блок после предварительной очистки, так как аппаратура забивается твердой СОг. Известна авария, происшедшая по этой причине. [c.24]

В отделении водной промывки конвертированного газа от двуокиси углерода, произошел взрыв газовой смеси, которым было разрушено производственное здание площадью 1800 м и объемом 33 тыс. м а также были повреждены оборудование, вентиляционные установки, электропроводка и трубопроводы. Получили-повреждения и находящиеся вблизи цеха другие здания. [c.25]

Известны случаи разрушения аппаратов и трубопроводов установок очистки конвертированного газа от окиси и двуокиси углерода, вызванные дефектами металла. Для предотвращения таких повреждений необходим контроль качества металла на всех стадиях создания промышленного объекта — при изготовлении на машиностроительных заводах, монтаже и ремонтах. [c.26]

Обогащенный водяным паром и углекислотой и нагретый до 400 —450° С метан поступает в трубы, заполненные катализатором конверсии (ГИАП-3). В газовой смеси поддерживается соотношение СН4 Н2О СО2 = 1,0 1,3 0,7. Температура катализатора в активных зонах печи достигает 800° С. Отходящие дымовые газы с температурой 900° С поступают в котел-утилизатор. Конвертированный газ, пройдя систему охлаждения, направляется для дальнейшей переработки. [c.13]

Примерный состав конвертированного газа [c.14]

Расходные коэффициенты на производство конвертированного газа [c.15]

Разрушения газоподводящих и особенно газоотводящих труб и коллекторов конвертированного газа довольно часто вызывается ползучестью металла труб и нарушениями теплоизоляции. Поэтому необходимо принимать меры, направленные на максималыгое улучшение качества материалов, из которых их изготавливают. Для обеспечения герметичности системы необходимо принимать меры по улучшению качества запорной арматуры, регулирующих и предохранительных клапанов, работающих при высокой температуре в коррозионной среде, так как всякое нарушение герметичности при таких условиях может привести к аварии. [c.19]

Технико-экономические расчеты показали, что при содержании углекислоты в газе ниже 10% выгоднее применять очистку конвертированного газа от углекислоты моноэтаноламином. Очистка моноэтаноламином в этом случае требует небольших количеств поглотительного раствора, что соответственно снижает объем ап- [c.18]

Пример 10. Смешанный газ, идущий на конверсию, имеет следующий состав 36,0% СО, 35,5% Нг, 5,5% СОг и 23,0% N2. Сколько объемов водяного пара нужно взягь на 1 объем этого газа, чтобы в сухом конвертированном газе содержание СО было не выше 2%, если конверсия протекает при 550° С и если принять, что в конверторе реакция доститает равновесного состояния Принять константу равновесия при этой температуре равной 0,281 [c.210]

Если конверсии подвергается I а.з состана 36% СО, 30% Иг, 4% СОг и 24% N2, при температуре 550° С и если при атом в сухом конвертированном газе должно быть окиси углерода не 6oj.ee 3%, то подсчет по номограмме показывает, что в данн01М случае необходимо брать около 2 объемов водяного пара иа 1 объем исхолио газовой смеси. [c.270]

Аварии предшествовала неисправность триплекс-насоса в газогенераторном цехе, что привело к падению давления в системе гидравлики. Начальник смены газогенераторного цеха подал сигнал по межцеховой аварийной сигнализации о полной остановке цехов аммиачного производства. Однако вследствие недостаточно быстрых и четких действий сменного персонала цеха конверсии не удалось вовремя остановить технологическое оборудование, что привело к выбросу конвертированного газа через гидрозатворы переполненного газгольдера в помещение и взрыву газовоздушной смеси. После остановки компрессоров в цехе компрессии весь газ направлялся газодувками, которые продолжали работать, в газгольдер. Объем газа в нем увеличивался с большой скоростью, перевод газодувок на байпас не помог прекратить поступление газа в газгольдер, так как байцас пропускал примерно 20% от подачи газодувок. Нагнетательная линия от газодувок, несмотря на максимальный уровень колокола, была не перекрыта. [c.227]

Подсчитать а) в какой пропорции нужио смешивать газы, чтобы после конверсии окиси углерода соотношение азота и водорода было равным ЬЬ N2 = = 3,1 б) каков будет состав конвертированного газа, если процент конверсии равен 90. [c.320]

Газ состава l,37u СО2. 8,92% СО, 9,02% Hj. 5,61% N2, 0,07% H2S, 75,11% Н2О, подвергается конверсии прн 530° С. Подсчитать а) равновесный соста сухого конкертироманного ra ja б) с какой температурой должен идти газ Н.1 конверсию, т. е. до какой температуры он должен быть подогрет в теплообменниках в) какова температура конвертированного газа на выходе из теплообменников, ес тн температура псковвертированного газа при входе в теплообменники равна 95° С г) составить тепловой баланс конвертора. [c.321]

В производстве аммиака отмечен случай разрыва крутозагну-гого отвода трубопровода конвертированного газа, работающего юд избыточным давлением 2,8—3,0 МПа. Разрыв трубопровода юпровождался взрывом и загоранием газа. Причина аварии — юррозия и эрозия стенки крутозагнутого отвода. Контроль тол-цины стенок отсутствовал. [c.191]

В производстве аммиака в отделении медноаммиачной очистки произошел взрыв водородо-воздушной смеси с последующим пожаром и значительными разрушениями. Газ проник в производственное помещение через фланцевое соединение на коллекторе, находившемся под давлением газа 32 МПа. Причина аварии — недостаточная затяжка болтов на ф ланцевых соединениях газопровода. Недостаточная затяжка или неполный комплект болтов на фланцевых соединениях, а также ошибочные действия ремонтного персонала приводили к авариям на газопроводах, транспортирующих водород, конвертированный газ и другие взрывоопасные горючие газы. [c.192]

Технологическая схема подготовки газа состояла из стадий ката.титической конверсии природного газа в трубчатой иечи паровоздушной доконверсии природного газа в реакторе охлаждения газа каталитической конверсии окиси углерода в две стуиеяи очистки газа от двуокиси углерода в абсорбере, орошаемом раствором моноэтаноламина каталитической очистки конвертированного газа от окиси и двуокиси углерода. [c.210]

При всех технолопических схемах перед конверсией метана и окиси углерода природный и конвертированный газ приходится смешивать с водяным паром, воздухом или воздухом, обогащен- [c.13]

Аналогичная авария произошла на установке промывки жидким азотом конвертированного газа от окиси углерода. При аварии разорвался трубопровод азотоводородной смеси на участке от низкотемпературного блока до коллекторной арматуры. Причина аварии — попадание жидкого азота, имеющего температуру —180°С, в трубопровод из углеродистой стали. Очевидно, в этом случае была нарушена герметичность змеевика переохладителя или клапанов дозировки, азота. [c.24]

Как показали результаты расследования, причиной аварии послужил тройник, установленный на трубопроводе подачи воды на рекуперационные турбины. Во время пуска агрегата после ремонта при открывании задвижки для-подачи воды в турбины в чугунном тройнике в результате коррозии образовалось отверстие размером 700X300 мм, через которое в цех хлынула вода, а затем газ, который в течение 5—6 мин заполнил все помещение. Согласно расчету и показаниям приборов, в помещение попало около 30 ООО м конвертированного-газа, смесь которого с воздухом взорвалась. [c.25]

Регулированпе температуры парогазовой смеси перед конвертором метана производ11тся подачей части конвертированного газа мимо теплообменника. [c.14]

В результате десорбции получают эксианзерный газ. Содержащаяся в нем углекислота используется при каталитической конверсии метана в качестве окислителя и для регулировки соотношения Н2 СО в конвертированном газе. Избытки ее сдуваются в сеть отходящих газов. [c.18]

Данные табл. 16 показывают, что при конверсии смеси метана с водяным паром 50-процентиого состава, остаточное содержание метана в конвертированном газе при температурах выше 1100° К ие превышает 2%. Таким образом, выбор температуры для процесса конверсии должен определяться теми количествами метана, которые могут быть допущены в получаемой целевой газовой смесн. [c.245]

Справочник азотчика (1987) -- [ c.438 , c.439 ]

Очистка технологических газов (1977) -- [ c.0 ]

Справочник азотчика Том 1 (1967) -- [ c.295 ]

Общая химическая технология неорганических веществ 1964 (1964) -- [ c.173 , c.178 , c.179 ]

Общая химическая технология неорганических веществ 1965 (1965) -- [ c.173 , c.178 , c.179 ]

Технология связанного азота Издание 2 (1974) -- [ c.0 , c.16 , c.19 , c.23 , c.24 , c.25 , c.28 , c.66 , c.234 ]

Справочник азотчика Издание 2 (1986) -- [ c.49 , c.57 , c.139 ]

Технология связанного азота (1966) -- [ c.18 , c.38 , c.48 , c.49 , c.53 , c.60 , c.63 , c.66 , c.70 , c.217 ]

Очистка технических газов (1969) -- [ c.0 ]

Инженерный справочник по технологии неорганических веществ Графики и номограммы Издание 2 (1975) -- [ c.0 ]

Справочник азотчика Т 1 (1967) -- [ c.5 , c.29 ]

Производство технологического газа для синтеза аммиака и метанола из углеводородных газов (1971) -- [ c.0 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология