Поток конвертированного газа

Воду можно продувать также воздухом или двуокисью углерода в дополнительном аппарате под давлением процесса абсорбции [27]. При этом возможно совмещение основного и дополнительного абсорберов в одном аппарате (рис. 1У-3) [281. В нижнюю часть абсорбера подают после сжатия часть экспанзерной двуокиси углерода с первой ступени десорбции десорбированный газ смешивается с потоком конвертированного газа и поступает в верхнюю часть абсорбера. [c.119]

Остановимся подробнее на стадии перемешивания добавляемого воздуха с потоком конвертированного газа, так как неудовлетворительное перемешивание приводит к снижению степени окисления окиси углерода, неполному использованию кислорода, остаток которого является нежелательной примесью, а также протеканию побочных реакций гидрирования вследствие локальных перегревов. [c.417]

В производстве аммиака имеются высокопотенциальные технологические потоки конвертированный газ и дымовые газы после конверсии метана. Но их энергии и потенциала недостаточно для образования пара с высокими параметрами. Необходим дополнительный высокотемпературный источник энергии. Им является вспомогательный котел с огневым обогревом, установленный в газоходе после трубчатой печи, - дополнительный энергетический узел (рис. 5.49). Пар, получаемый в котлах-утилизаторах в линиях технологических потоков и в дополнительном котле, собирается в паросборнике и оттуда распределяется на паровые турбины - приводы компрессоров. Таким образом, производство аммиака становится автономным по энергетическому пару, но для его выработки, используя свои вторичные энергетические ресурсы, потребляет также дополнительное количество топлива - природного газа. Такая схема обеспечения производства энергией и есть энерготехнологическая система. [c.451]

Постоянная температура по всей высоте кипящего слоя катализатора, однородная его структура, отсутствие возвратного потока конвертированного газа — все это благоприятствовало протеканию процесса конверсии метана при очень высоких объемных скоростях. [c.173]

Полученный газ поступает в холодильник 8, где охлаждается водой до 20—30° С, при этом непрореагировавший водяной пар конденсируется и вместе с потоком конвертированного газа поступает в сепаратор 9. Выделенный здесь конденсат замеряют мерным цилиндром для учета непрореагировавшего водяного пара. Конвертированный газ далее через дроссельный вентиль и газовый счетчик 10 поступает в газовую горелку на сжигание. [c.16]

Реакционные трубы крепятся в своей верхней части. Их тепловая компенсация осуществляется путем свободного роста труб книзу. Каждая реакционная труба (рис. 36) представляет собой систему из двух труб — внешней 1 и внутренней 2. Исходная парогазовая смесь вводится в реакционную трубу сверху и движется вниз по кольцевому пространству между внешней и внутренней трубами, заполненному катализатором <3. Пройдя катализатор, газ через щели 5 попадает во внутреннюю трубу, поднимается по ней и отводится сверху. Во время движения но кольцевому пространству исходная парогазовая смесь поглощает не только лучистую теплоту топочного объема, но и воспринимает тепло обратного потока конвертированного газа, поднимающегося по внутренней трубе. Благодаря такой конструкции реакционных труб повышается коэффициент использования тепла в печи. Температура отводимого конвертированного газа здесь также мень-1пе, чем в других печах, что упрощает дальнейшую обработку газа. [c.171]

Водный метанол из колонны поступает в десорбер 4 с насадкой из металлических колец, где при снижении давления до 7 кгс/см (0,7 МН/м2) 03 него выделяются растворенные газы. Газы десорбции, содержащие около 9% СО 2 и остальное — компоненты конвертированного газа (водород, окись углерода, метан и азот), направляются во всасывающую линию компрессора возвратных газов 15 и после сжатия до 25 кгс/см (2,5 МН/м ) присоединяются к потоку конвертированного газа перед колонной основной очистки. [c.203]

Поток конвертированного газа [c.231]

Потоки конвертированного газа после охлаждения в выносном теплообменнике 4 и экономайзере 7 соединяются и поступают в одно-или двухступенчатый холодильник-конденсатор 9. Сконденсировавшийся аммиак отделяют в сепараторе 8. К оставшемуся циркуляционному газу добавляют свежий газ, и цикл повторяется сначала. [c.182]

В сатурационной башне не достигается соотношение пар газ = (0,5—1,1) 1, необходимое в процессе конверсии углеводородов, поэтому паро-газовая смесь в аппарате 4 увлажняется паром и одновременно нагревается до 500—600 °С потоком конвертированного газа, движущегося в трубках теплообменника. [c.33]

Химические потери моноэтаноламина при очистке конвертированных газов в тех случаях, когда температура греющего пара не превышает 150 С, составляют 0,05—0,1 кг/т NHg, т. е. эта доля в общих потерях амина относительно невелика. При определенных условиях существенную часть потерь составляет унос амина с потоком конвертированного газа. Из данных по давлению паров моноэтаноламина (стр. 60) следует, что при абсорбции без давления потери паров моноэтаноламина (без брызгоуноса) составляют 0,4—0,5 кг/т NH3. В таких случаях необходима промывка газа конденсатом или флегмой (концентрация МЭА в ней не более 0,5%) на колпачковых тарелках в верхней части абсорбера и установка брызгоотбойников. [c.159]

Каталитическая конверсия бензина или газа с водяным паром с последующим низкотемпературным разделением части газового потока для выделения водорода и смешения выделенной окиси углерода с основным потоком конвертированного газа. [c.251]

В установках производства аммиака требуется большое количество механической энергии для сжатия азотоводородной смеси до давления в несколько сот атмосфер. Поэтому там могут быть полностью использованы высокопотенциальные вторичные энергоресурсы (потоки конвертированного газа) для выработки энергетического пара. Таким образом,полное использование низкопотенциального теша затруднительно, вывод его из цикла не рационален, если нет близко расположенных потребителей. Утилизировать низкопотенциальное тепло иногда удается повышением его потенциала (температуры), что достигается вводом некоторого количества высЬкопотенциального тепла и сжиганием [c.298]

В последнее время нашли широкое распространение технологические схемы производства аммиака с паровоздушной конверсией под давлением в трубчатых печах (щ)упные агрегаты). В этой схеме используются тепловые потоки конвертированного газа, отходятого газа печей для выработки пара высокого и среднего давления (10,5, 4 Ша). Пар 10,5 МПа используется для щ)ивода паровых турбин упных компрессоров и насосов, а пар 4,0 МПа - для конверсии. [c.3]

В системе этаноламиновой (или карбонатной) очистки от диоксида углерода поток конвертированного газа немедленно перевести на свечу после абсорбера и прекратить подачу пара в кипятильники десорберов. [c.144]

В системе этаноламиновой (или карбонатной) очистки газа от диоксида углерода следует перевести поток конвертированного газа после абсорбера на свечу. Затем закрыть задвижки на входе пара в кипятильники и открыть дренажные вентили. Если отключение пара будет непродолжительным, не следует изменять потоки абсорбента, циркулирующего конденсата и охлаждающей воды, чтобы сократить время выхода системы на нормальный режим. [c.145]

Сжатый до 2,7 — 2,95 МПа конвертированный газ после каталитической очистки от окислов азота, моноэтаноламиновой очистки под давлением и щелочной очистки от СО2 поступает в агрегат отмывки жидким азотом. В блоке предварительного охлаждения поток конвертированного газа последовательно проходит через два переключаемых предаммиачных теплообменника 1. В первом теплообменнике газ, поступая при температуре 293-313 К, проходит через межтрубное пространство и, двигаясь сверху вниз, отогревает его. Во втором теплообменнике газ, проходя снизу вверх, охлаждается до 238 - 249 К обратным потоком азотоводородной смеси, которая движется противотоком в трубном пространстве теплообменника. [c.81]

Часть азотоводородной смеси, выходящей из сатуратора 11, используется для охлаждения азота в теплообменниках 12,15, 20 и 19, а другая часть подогревается в теплообменниках 8, 7, 5 я 4, охлаждая поток конвертированного газа. Далее оба потока соединяются перед теплообменником 1, пройдя который, выводятся из установки. [c.90]

Поток конвертированного газа. После второй ступени моноэтаноламиновой очистки, каталитической очистки от окислов азота и щелочной очистки газ имеет примерно следующий состав (в %) [c.261]

Можно продувать воду воздухом или двуокисью углерода в дс-полннтельном аппарате под давлением процесса абсорбции . В нижнюю часть абсорбера подают после сжатия двуокись углерода с первой ступени десорбции десорбированный газ смешивается с потоком конвертированного газа. [c.76]

Поток конвертированного газа. После очистки конвертированный газ поступает при 26—30 ат и 35—45 С в агрегат промывки, где последовательно проходит два переключаемых предаммиачных теплообменника 1. Первый по ходу газа теплообменник отогревается теплым газом, движущимся в межтрубном пространстве сверху вниз. Проходя второй теплообменник снизу вверх, газ охлаждается до минус 24— минус 35 С обратным потоком азото-водородной фракции. После того как второй теплообменник забьется льдом, теплообменники переключают. [c.322]

В последнее время фирма Кемико успешно начала применять шахтные реакторы второй ступени с восходящим потоком конвертированного газа 3. Основное преимущество шахтных реакторов с нижней подачей реакционных потоков состоит в том, что с применением их становится возможным создание единого конструктивного комплекса, практически исключающего дорогостоящие и малонадежные соединительные трубопроводы между трубчатой печью, шахтным реактором и котлом-утилизатором. На рис. IV-25, в изображена схема шахтного реактора с нижней подачей реакционных потоков. Горючие компоненты конвертированного газа реагируют с кислородом воздуха в выносной топке, причем температура входящего в топку конвертированного газа на 20—30° С выше, чем в конструкциях с верхней подачей реакционной смеси (вследствие исключения тепловых потерь в соединительном трубопроводе). После топки газ попадает на распределительную решетку, откуда равномерным потоком поступает в слой катализатора шахтного реактора. Линейная скорость газа в реакторе составляет 1—2 ж/сек, что значительно ниже скорости начала псевдоожижения слоя катализатора (около 3 м1сек), но вполне достаточно для обеспечения высокой производительности аппарата. [c.175]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология