Регенераторы коэффициенты теплоотдачи

ДЛЯ улучшения теплообмена в аппарате данного типа делаются поперечные перегородки. Такие перегородки, например, имеют вымораживатели в установке ВНИИКИМАШ БР-б, служащие для охлаждения и очистки от двуокиси углерода воздуха, отбираемого из середины регенераторов. Коэффициент теплоотдачи со стороны межтрубного пространства в таких [c.280]

Известны крекинг-установки флюид, регенераторы которых оборудованы внутренними змеевиками последние используются для перегрева-водяного пара и его производства из конденсата [175]. Коэффициент теплоотдачи от плотного слоя частиц катализатора, интенсивно перемешиваемых газами, к погруженной в спой вертикальной цилиндрической трубе довольно высок. Обычно этот коэффициент равен 240—600 ккал/м час град [227]. Коэффициент теплопередачи от псевдоожиженной массы частиц катализатора к па- [c.164]

Эксплуатационные характеристики вращающихся регенераторов. Методика, применяемая для расчета вращающихся теплообменников, по существу не отличается от методики, используемой для расчета более распространенных типов теплообменных поверхностей, о которых сообщалось выше, за исключением того, что периодичность течения обусловливает введение нескольких новых переменных. Для теплообменника обычного типа необходимо определить входные и выходные температуры, расходы теплоносителей, коэффициенты теплоотдачи и площади поверхностей теплообмена на двух сторонах теплообменника. Для теплообменника вращающегося тина очень важно также знать соотношение между теплоемкостью ротора и теплоемкостями потоков теплоносителей, а также скорость вращения ротора. Решение уравнений передачи тепла усложняется введением новой переменной для учета теплоемкости ротора. Более того, связь между коэффициентами теплоотдачи и расходами теплоносителей в обычных теплообменниках такова, что для ее выражения можно использовать две переменные вместо четырех, в то время как при расчете вращающегося регенеративного теплообменника приходится оперировать со всеми четырьмя переменными. Могут быть записаны обобщенные дифференциальные уравнения, связывающие эти параметры, но решения этих уравнений для общих случаев пока не получено. Решения для многих частных случаев, представляющих практический интерес, были получены графическими и численными мето- [c.196]

Современным установкам каталитического крекинга свойственно использование микросферического катализатора. Недостаточно эффективная работа циклонов приводит к уносу наиболее мелких катализаторных частиц с парами углеводородов из реактора в колонну, а с дымовыми газами — из регенератора в котел-утн-лизатор и дымовую трубу. Силикатная пыль может оседать на трубках котла-утилизатора и снижать коэффициент теплоотдачи, но наибольшую опасность представляет пыль при попадании с дымовыми газами в атмосферу она оказывает сильное раздражающее действие на дыхательные органы человека, не говоря уже об экономическом ущербе от потери катализатора. Для предотвращения уноса пыли служит обычно система трехступенчатых циклонов в регенераторе, часто в сочетании с электрофильтром. [c.321]

Учитывая удобства мойки и чистки, минимальный диаметр трубы регенератора примем й = 25 мм. Коэффициент теплоотдачи от горячего молока к стенке по формуле (1. 45) [c.145]

При большой производительности регенератора число пластин в пакете будет значительным и можно все параллельные потоки рассчитывать с двухсторонним обогревом. Пользуясь данными табл. IV. 1, определим коэффициенты теплоотдачи по обе стороны стенки для е = 0,6. [c.147]

В некоторых регенераторах установок каталитического крекинга часть тепла отводится через расположенный внутри регенератора змеевик, охлаждаемый потоком исходного сырья или водой. Коэффициент теплоотдачи от слоя к трубам погружного змеевика, по данным [678], равен примерно 350 ккал м ч град). [c.568]

Высокая теплопроводность кипящего слоя и высокий коэффициент теплоотдачи к стенке ведет к уменьшению поверхности теплообмена в реакторах и упрощает конструкцию теплообменных элементов. Подвижность псевдоожиженного слоя позволяет вести непрерывную регенерацию катализатора, а также использовать катализатор как теплоноситель для подвода тепла в реактор и для удаления тепла из регенератора. [c.84]

Наиболее совершенным типом ванной печи служат широко применяемые в металлургии и производстве стекла отражательные (пламенные) регенеративные печи, рабочее пространство которых включает углубленный иод (ванну). В отражательных печах расплав непрерывно течет вдоль ванны и максимальное количество тепла передается излучением факела и кладки печи, что значительно увеличивает коэффициент теплоотдачи а. Тепло топочных газов используется для предварительного подогрева воздуха и газообразного топлива в регенераторах. [c.219]

Для определения требуемой поверхности теплообмена в регенераторе, при заданной тепловой нагрузке, необходимо иметь значение коэффициента теплоотдачи, а также среднеинтегральную разность температур между газами. Процессы теплообмена в регенераторах являются периодическими и происходят за счет аккумуляции тепла. Расчет среднеинтегральной разности те.мпе-ратур представляет значительные трудности из-за наличия петли гистерезиса, которая зависит от многих факторов и, в частности, от конденсации паров влаги на теплом конце, конденсации воздуха на холодном конце, а также от количества газа, поступающего в змеевики. Расчеты регенераторов по имеющимся в технической литературе методам [5] дают значительные отклонения [c.53]

Расчет поверхности насадки регенератора проводят, исходя из количества тепла (тепловой нагрузки), которое насадка должна передать от воздуха азоту или кислороду. Коэффициент теплоотдачи принимают равным 40—50 ккал м -ч-град). [c.439]

Однако для решения уравнения (1) необходимо предварительно определить величину коэффициента теплоотдачи между газами и насадкой регенератора. [c.37]

Таким образом, численная величина выведенных коэффициентов теплоотдачи в ряде случаев будет значительно меньше действительной. Поэтому при расчетах процесса теплообмена в насадке регенераторов более рационально относить коэффициент теплоотдачи к поверхности, а к объему насадки [c.38]

Из уравнения (14) видно, что для определения искомого объемного коэффициента теплоотдачи необходимо из опыта определить лишь два параметра процесса АТ и Д (изменение температуры газа за период дутья т и разность температур между газами в момент переключения дутья), т. е. то, что будет фиксироваться записывающими приборами при установившемся процессе в середине регенератора (см. фиг. 1). [c.41]

Процесс теплообмена в регенераторах [3] принадлежит к числу сложных нестационарных процессов конвективного теплообмена. Поэтому многие экспериментальные работы были посвящены изучению влияния геометрических размеров и формы элементов насадки, а также гидродинамических условий на коэффициент теплоотдачи в насыпных насадках. [c.17]

Эффективность дисковых насадок возрастает с уменьшением высоты дисков, однако тонкие диски не технологичны в изготовлении и неудобны при монтаже регенераторов, поэтому следует идти на увеличение высоты. Возникающее вследствие этого уменьшение коэффициента теплоотдачи необходимо компенсировать наличием продольных прорезей в лентах, с тем чтобы в этих местах организовать срыв ламинарного пограничного слоя и тем самым интенсифицировать теплопередачу. Выяснилось, что оптимальное расстояние между прорезями по высоте диска составляете—10 Дальнейшее уменьшение этого расстояния, т. е. увеличение количества прорезей, не приводит к интенсификации теплообмена. [c.164]

Здесь следует заметить, что, во-первых, на коэффициент к влияет изменение коэффициентов теплоотдачи дымовых газов и воздуха и кд. Однако в пределах их колебаний, происходящих обычно в регенераторах, изменения к . незначительны во-вторых, все коэффициенты теплообмена относятся к теплопередающей поверхности, равной открытой поверхности теплообмена насадки только на одной стороне печи. Причина того, что необходимо брать площадь только с одной стороны, а не с обеих сторон, [c.255]

Рис. 165. Опытные данные по коэффициенту теплоотдачи конвекцией в регенераторах (теплоотдача излучением не учитывается). Коэффициент теплоотдачи конвекцией для простой насадки Сименса из кирпича размером 150 X 80 мм и шири-

Простым расчетом можно показать, что при данной толщине кирпича поверхность нагрева на 1 ж объема насадки достигает максимума, когда ширина ячейки примерно равна толщине кирпича, а также то, что при любом определенном отношении ширины ячейки к толщине кирпича величина поверхности нагрева на 1 насадки обратно пропорциональна толщине кирпича. Кроме того, чем меньше ячейки, тем выше общий коэффициент теплопередачи, поскольку, хотя теплоотдача от дымовых газов излучением для более узких каналов уменьшается, теплоотдача конвекцией увеличивается. Если рассматривать только дымовые газы, то оба эти фактора взаимно уравновешиваются и размер ячеек не оказывает большого влияния на теплоотдачу, однако теплоотдача от кирпичей к воздуху, которая происходит почти полностью за счет конвекции, при уменьшении размера ячеек увеличивается. Поскольку в обычной насадке определяющим фактором является скорость (коэффициент) теплоотдачи к воздуху, а не от дымовых газов, суммарным результатом уменьшения ширины ячеек является увеличение общей скорости (коэффициента) теплопередачи. Это при увеличении поверхности нагрева приводит (при прочих равных условиях) к повышению температуры нагрева (это положение в части скорости теплоотдачи не относится к нагреву генераторного газа в газовых регенераторах ). Идеальной с точки зре- [c.263]

Другие методики упрощенного расчета регенеративных теплообменных аппаратов с подвижной и неподвижной насадками приведены в [20, 28, 35, 49]. Уравнения подобия для определения средних за период и по поверхности нагрева коэффициентов теплоотдачи а при течении газов в насадках различного типа, а также более точные методики поверочного и проектного расчетов непрерывно действующих регенераторов приведены в [6]. [c.403]

При этих условиях каждый из газов в том и другом случае омывает одинаковые поверхности, стой лишь разницей, что в теплообменнике процесс идет непрерывно, а в регенераторе попеременно, через определенные периоды времени. Если коэффициенты теплоотдачи oi и 2 для наружной и внутренней стенок теплообменника одинаковы, то разность температур между стенками трубок и газами составляет половину разности температур между двумя газами. Как раз такое же положение мы имеем в средней части регенератора, где насадка имеет среднюю температуру между температурами охлаждающегося и нагревающегося газа. [c.155]

Рис. 5-9. Коэффициент теплоотдачи для различных насадок регенераторов.

Время между переключениями регенераторов обычно принимают г = 3 мин. Коэффициент теплоотдачи для предварительных расчетов может быть принят а = = 50 ккал (м . 4. град) с последующим уточнением, если найденный при дальнейшем расчете коэффициент теплоотдачи будет отличаться от принятого более чем на 15— 20%. [c.104]

Пробегом установки называется количество дней, в течение которых установка может успешно работать без остановки. Во время работы установки происходит отложение кокса в трубах печи, загрязнение коксом и катализатором тарелок, низа колонны и теплообменников, а также абразивный износ транспортных линий, стояков и защитных втулок, регулирующих и запорных шиберов, регулирующих задвижек, распределительных устройств реактора и регенератора, отложение кокса и окалины на решетках распределительного устройства, коробление облицовочных листов транспортных линий, стояков и регенер. тора. Кокс, отложившийся на внутренней поверхности труб печи, вследствие уменьшения коэффициента теплоотдачи приводит к ухудшению нагрева сырья. Загрязнение теллообмении. ов привод ит к снижению предварительного подогрева сырья и, следовательно, производительности установки. При загрязнении ректификационной колон гы вследствие попадания Катализатора и аылн в полость цилиндров к клапанов насоса нарушается четкость ректификации и нормальная работа шламовых насосов. [c.164]

При аппаратурном оформлении теплообменников, обеспечивающем испарение без образования газовых мешков и выполненных из нержаве-ющей стали, дросселирование раствора можно проводить сразу после абсорбции, как зто показано на схеме. Это увеличивает коэффициенты теплоотдачи. В противном случае насыщенный раствор надо дросселировать непосредственно перед регенератором. Насыщенный раствор должен направляться в теплообменники по трубному пространству снизу вверх, а в верхних точках аппаратов должны предусматриваться продувочные линии. [c.221]

Наиболее совершенным типом ванной печи служат широко применяемые в лгеталлургии и производстве стекла отражательные (пламенные) регенеративные печи, рабочее пространство которых включает углубленный под (ванну). В отражательных печах расплав непрерывно течет вдоль ванны и максимальное количество теплоты передается излучением факела и кладки печи, что значительно увеличивает коэффициент теплоотдачи а. Теплота топочных газов используется для предварительного подогрева воздуха и газообразного топлива в регенераторах. К типу отражательных печей относятся мартеновские металлургические печи, а также стекловаренные печи большой мощности. К ванным печам относятся сравнительно небольшие печи периодического действия— тигельные, применяемые в металлургии для выплавки специальных сплавов, и горшковые, которые используются в стекловарении для изготовления художественного стекла. [c.194]

В практических расчетах оперируют обычно всей располагаемой поверхностью насадки Р, учитывая при этом степень ее использования прн оценке коэффициента теплопередачи Кц. Поэтому последний выражают произведением коэффициента теплопередачи идеального регенератора Кц на коэффициент полезного действия поверхности теплообмена Т)т. т. е. Кц = 111Кц. Величина 11 зависит не только от значения т), но и от продолжительности цикла и составляющих его периодов, теплофнзических свойств и геометрических размеров элементов насадки, а также коэффициента теплоотдачи от греющего потока к поверх- [c.377]

Теплопередача от газа к газу, как и в обыкновенных теплообменниках, происходит через металлическую стенку. Когда секция, по которой проходит сжатый воздух, начинает забиваться льдом и твердой углекислотой, направление потоков автоматически изменяется на обратное. Поперечное сечение обеих секций должно быть одинаковым, что приводит или к пониженному значению коэффициента теплоотдачи со стороны сжатого газа, или к большому сопротивлению обратного потока. Это является недостатком реверсивных теплообменников. Как и в регенераторах, потоки приходится балансировать, причем обычно пользуются петлей Трумплера . При этом способе, не вызывающем особых технических затруднений, балансирующий сжатый воздух дополнительно проходит через специальную секцию теплообменника, охлаждая основной поток сжатого газа. Первые реверсивные теплообменники представляли собой концентрические трубы с ребрами в кольцевом зазоре. Теперь же в качестве реверсивных обычно используются пластинчато-ребристые теплообменники. Для больших установок, когда невозможно создать нужную поверхность теплопередачи в одном аппарате, приходится соединять несколько теплообменников параллельно, обеспечивая равномерное распределение газа между ними. [c.198]

Было известно, что регенераторы с насыпной насадкой и встроенными теплообменниками применяются в упомянутой выше установке фирмы Линде производительностью 4930 м ч кислорода и 7500 м 1ч азота, однако никаких сведений о размерах и конструктивных особенностях регенераторов не имелось. Поэтому были проведены необходимые теоретические и экспериментальные исследования. На стендовых установках были определены коэффициенты теплоотдачи к насадке и к змеевикам и на основании ряда расчетов выбраны оптимальные температурные условия (недорекуперация на насадке 2,5°С недореку-перация на змеевиках 6°С разность температур на холодном конце 4°С температура воздуха, отбираемого из середины регенераторов, 80""К), которые соответствуют малым потерям на недорекуперацию и малой разности температур на холодном конце регенераторов и могут быть обеспечены при приемлемых [c.8]

Пример. В регенераторах кузнечной печи (рис. 157) размеры кирпичей насадки составляют 230 X 113 X 65 мм-, насадка простая (Сименса), ячейки квадратные со стороной длиной 165 мм. Внутренние размеры насадочной камеры ширина 3086 мм, длина 5486 мм. Расход воздуха 2,83 м /сек, количество дымовых газов 3,11 м сек-, время между перекидками 15жик. Дымовые газы подходят к верху насадки при 1200° С. Требуется определить коэффициент теплоотдачи в этом месте. [c.258]

Харакатер теплообмена в регенераторах установок глубокого охлаждения впервые был подробно исследован Гаузеном. В разработанной им теории подробно освещается характер тепературных изменений в регенераторах. В качестве примера рассмотрена пара регенераторов высотой 3 м, заполненных металлической насадкой весом 1 250 кг в каждом регенераторе, поверхность которой составляет 860 2. В регенераторе периодически происходит теплообмен между 1 ООО воздуха, поступающего при температуре 20° С, и 1 ООО азота при температуре —180° С. Коэффициент теплоотдачи от воздуха к насадке, а также от насадки к азоту принят равным 01 = 02 = =40 ккал м С - ч. [c.151]

Количество передаваемого в теплообменнике тепла зависит от коэффициента теплопередачи, поверхности теплообмена и разности температур. Для удобства сравнения регенератора и теплообменника примем, что величина внешней и внутренней поверхностей трубок теплообменника практически одинакова, а термическим сопротивлением стенки трубок можно пренебречь. Такой теплообменник будет равноценен паре регенераторо1В в том случае, если- 1) коэффициенты теплоотдачи oi и г для теплообменника и регенератора будут одинаковы и 2) внутренняя или равная ей наружная поверхности теплопередачи трубчатого теплообменника будут одинаковы с поверхностью каждого из двух попеременно работающих регенераторов. Другими словами, суммарная поверхность теплообмена двух регенераторов должна равняться удвоенной поверхности теплообменника. [c.155]