Диаметры труб минимальны

При выбранном диаметре трубы минимально допустимая нагрузка по жидкости в ее нижней части составит [c.276]

Одним из основных элементов кожухотрубчатых теплообменных аппаратов и греющих камер выпарных аппаратов являются трубные решетки. Они представляют собой перегородки, в которых закрепляются трубы и которыми трубное пространство отделяется от межтрубного. При конструировании теплообменного аппарата одновременно с проведением теплотехнического расчета необходимо выбрать способ размещения и крепления труб в трубной решетке, конструкцию трубной решетки и рассчитать ее толщину. Наиболее рационально по плотности упаковки труб размещение их по вершинам равносторонних треугольников. Размещение по вершинам квадратов удобнее при необходимости чистки межтрубного пространства. Шаг между трубами зависит от диаметра труб da и способов их крепления. Крепление труб в трубных решетках осуществляется сваркой, пайкой или развальцовкой. Минимальный шаг между трубами t рекомендуется принимать в соответствии со следующими данными [c.80]

С увеличением диаметра труб минимальное давление, при котором возможен детонационный распад ацетилена, уменьшается. [c.368]

Номинальный диаметр трубы Минимальная толщина покрытия [c.327]

Жидкие перекиси или их растворы в производственных условиях транспортируют по трубопроводам. При этом всегда существует опасность непредвиденной возможности нагрева, например за счет тепла греющего пара. Поэтому важно, чтобы взрывоопасное разложение инициатора не распространилось по трубопроводам в сосуды с большим объемом перекиси (например, в хранилище). Степень распространения такого разложения определяется линейным диаметром труб, поскольку тепловые потери через стенки трубопроводов малых диаметров могут оказаться достаточно большими, чтобы уменьшить пли совсем предотвратить взрыв. Таким же образом на характер взрыва оказывает влияние толщина стенок трубопровода, определяющая теплоемкость магистрали. Поэтому для транспортировки растворов перекиси должны применяться трубопроводы с минимально возможным диаметром. При необходимости применения труб большего диаметра последние должны охлаждаться или транспортируемые перекисные растворы должны быть более разбавленными. Для охлаждения технологических линий, а также насосов и компрессоров можно применять воду. [c.141]

Рис. ПЗ.П. Числа Нуссельта и потери напора для условий перекрестного обтекания пучков гладких труб с коридорным расположением. Не и ДР/д отнесены к диаметру трубы, а массовая скорость вычислена для сечения в месте минимального расстояния между трубами представляет собой

Диаметр труб и число потоков в теплообменнике подбирают такими, чтобы была достигнута оптимальная скорость движения жидкости в трубах, обеспечивающая достаточно высокий коэффициент теплопередачи и не слишком большие потери напора. При оптимальной скорости движения сумма эксплуатационных и амортизационных расходов должна быть минимальной. [c.112]

Скорость газов w принимают равной 3—5 м/с. При колебании расхода топлива скорость газов не должна выходить за пределы 2—8 м/с. При скорости меньше 2 м/с возникает опасность затекания холодного воздуха через устье трубы, а при скорости больше 8 м/с слишком велико гидравлическое сопротивление трубы. Для кирпичных, железобетонных и футерованных металлических труб минимальный диаметр устья должен быть не менее уст = 800 мм. [c.213]

Значительная неравномерность распределения скоростей возникает в аппаратах небольшого диаметра (трубах). Отношение максимальной скорости газа в зернистом слое на расстоянии, равном l,5d (от стенки трубы), в 2 раза больше минимальной скорости в центральной части слоя. Отмечены значительные флуктуации скоростей газа вследствие случайных колебаний плотности укладки частиц. Они затрудняют выявление количественных зависимостей и требуют детального статистического анализа экспериментальных данных. Вероятно, это позволит объяснить причину расхождений выводов различных авторов, в частности, о зависимости положения зоны максимальных скоростей от диаметра частиц. [c.133]

Рис. ПЗ.Ю. Числа Нуссельта и потери нап ра для условий перекрестного обтекания пучков гладких труб с коридорным расположением. Не и ДЯ/( отнесены к диаметру трубы, а массовая скорость вычислена для сечения в месте минимального расстояния между трубами ДР/ / представляет собой отношение потери давления в пучке к динамическому напору. Цифры на кривых обозначают шаг в направлении, параллельном потоку, и диаметрах

У рассматриваемого вопроса есть и другая сторона, на которую следует обратить внимание. Известно, что при расчете теплообменного аппарата его конструктивные характеристики (переменные в расчете) не могут принимать любые значения. При назначении диаметра труб, их числа, шагов и т. п. конструктор должен исходить из существующих стандартов и ориентироваться на типоразмеры-деталей и сортамент конструкционных материалов, выпускаемых промышленностью. Чаще всего на практике стремятся либо выбрать аппарат из соответствующего отраслевого стандарта, либо спроектировать аппарат, минимально отличающийся от нормализованного или стандартизированного (например, сохранить диаметры труб, разбивку труб в трубных решетках, геометрию трубного пучка, допустив при этом нестандартную длину труб). Это обстоятельство существенным образом сокращает круг вариантов, расчет которых необходимо выполнить при поиске оптимума, и задача выбора оптимального варианта из нормализованного ряда аппаратов либо аппарата, близкого к нормализованному, может быть с успехом решена методом полного перебора. Этот метод заключается в том, что из назначенного круга вариантов (например, все варианты отраслевого стандарта) последовательно -производится расчет каждого аппарата часть из них отбрасывается по различного рода ограничениям, а другие сравниваются по вели,-чине критерия оптимальности с целью выбора наилучшего варианта. [c.310]

Трубы обычно выбираются ио спецификациям, в соответствии с внешним диаметром и номинальной толщиной, а не с номинальным диаметром отверстия, поскольку допуски на последние выше. Трубы могут подбираться по минимальной или средней толщине стенки. При трубах минимальной толщины толщина стенки не должна быть меньше номинальной, но может превышать ее лишь в определенных пределах (обычно 18—22% номинальной толщины). При трубах средней толщины толщина стенки может быть либо больше, либо меньше номинальной в определенных пределах (обычно 8—10% номинальной толщины), Размеры внутреннего отверстия труб с минимальной толщиной стенкн могут быть меньше номинальных, и это необходимо учитывать в тепловых расчетах, особенио ирп расчете потерь давления в трубах. [c.281]

Минимальные толщины трубных досок определяются по нормам ТЕМА, и для класса Н общая толщина минус допуск на коррозию не должна быть меньше, чем внешний диаметр трубы. Некоторые изготовители могут применять больщие минимальные толщины, чтобы уменьшить дефекты при закреплении концов труб. [c.290]

Для трубных систем, в которых шаг труб меньше трех диаметров трубы, частота поперечных колебаний типа показанного на рис. 7.14, (наименьшая частота, которую можно ожидать при процессе срыва вихрей) прямо пропорциональна скорости течения жидкости. На рис. П6.6 приведен второй график для числа Струхаля 0,5 и некоторых типичных шагов труб. График предназначен для непосредственного упрощенного определения минимальной ожидаемой частоты возмущающих колебаний. [c.153]

Толщина трубной решетки зависит от давления рабочих сред, диаметра корпуса и труб. Минимальная толщина стальной решетки равна [c.133]

Трубы, изготовленные контактной сваркой из листовой заготовки, характеризуются более высокой точностью, что видно из возможного минимального значения отклонений диаметра трубы высокой точности [c.68]

Нефти и нефтепродукты при обычных, условиях транспорта и-хранения обладают высокой текучестью и поэтому после выхода из емкости или трубопровода растекаются тонким слоем по окружающей местности. Если местность принять неподвижной, ровной, без уклонов и преград, то загрязняемая площадь будет прямо пропорциональна количеству пролитой жидкости при некоторой минимальной толщине нефтяного слоя на подстилающей поверхности. Простейшие расчеты показывают, что при разрушении наземных резервуаров масштабы растекания и загрязнения могут быть огромны (при слое 10 см — 1 га на каждую тысячу тонн нефти), особенно если учесть все возрастающий единичный объем резервуаров (до 50—100 тыс. м ). Крупные площади загрязнения получаются и при утечках нефти и нефтепродуктов из магистральных трубопроводов с большим диаметром труб и высокой производительностью перекачки, а также при утечках нефти и нефтепродуктов из танкеров. Особенно большие площади загрязнения возникают при аварийных утечках на водных акваториях (реки, озера, моря, океаны), так как нефть и нефтепродукты по водной поверхности растекаются очень тонкой-пленкой. [c.145]

О — наружный диаметр трубы в мм Ст — весовая скорость газа в минимальном сечении в кг/сек м . [c.58]

В тех случаях, когда трубы работают на растяжение лри жестком закреплении их концов (развальцовка трубок с двух сторон, приварка или припайка труб), толщина трубной доски определяется в зависимости от расположения труб и анкерных связей. В этих случаях силы от перепада давления на трубной доске в значительной степени воспринимаются трубами. Минимальную допустимую толщину стенки и минимальное сечение мостика определяют из условия надежности развальцовки по наружному диаметру труб и по шагу между ними. Из найденных величин принимают большую. [c.116]

Наружный диаметр трубы = 16,40 мм. Число ребер 275,6 на И м. Гидравлический диаметр 4гг=6,68 мм. Толщина ребра (средняя) 0,254 мм. (1=0,449. ф=269 м 1м . Отношение поверхности оребрения к полной поверхности равно 0,830. Минимальное свободное сечение перпендикулярно [c.174]

ТРАССА-2 решает аналогичную задачу, но с дополнительным учетом затрат на сооружение ветвей-хорд, не вошедших в оптимальное дерево (т.е. в минимизируемую функцию все время добавляется стоимость прокладки кольцующих ветвей, исходя из минимального диаметра труб, допускаемых к прокладке). [c.188]

При расчете и проектировании трубчатых аппаратов конструктору обычно заданы производительность и температурный режим работы аппарата. В этом случае остаются свободными скорость течения теплообменивающихся сред, и диаметр труб в аппарате. Задача сводится к тому, чтобы получить удобный в эксплуатации аппарат минимальных размеров и с минимальным расходом энергетических затрат на продвижение жидкости. В расчетном уравнении [c.62]

С увеличением диаметров труб минимальное давление, при котором еще возможен детонационный распад ацетилена, уменьшается (см. рис. 28 и 29, стр. 69, 70). По данным Г. Сарджента , рост давления, развивающегося при взрыве ацетилена, в наиболее опасном режиме горения—при каскадном разложении (когда часть газа сгорает, а остальной газ сжимается перед фронтом пламени и детонирует в сжатом состоянии) — [c.64]

Мн/м (1—16 кГ1см ) и диаметра трубы от 30 до 6,3 мм практически не влияет на изменение минимальной толщины детонирующей пленки. При повышении давления до 4,0 Мн1м (40 кГ1см ) величина минималь- [c.77]

Минимальная толщина стенки канала б выбирается по условиям прочности, и при заданных давлениях потоков и материале стенки величина б/ в постоянна. Вариация d-a приводит к изменению толщины стенки, т. е. к условию 6 = = var. Этот факт следует учитывать при расчете коэффициента R, определяемого термическим сопротивлением стенки. При б/б/в = onst величина г зв, равная отношению внутреннего и наружного диаметров труб, остается неизменной при вариации d . При этом данные по оптимальному относительному шагу полученные в гл. 4, 5 при di = onst, оказываются справедливыми и при di = vaT. Однако значительное уменьшение di приводит к сильному уменьшению толщины стенки б. В этом случае при вариации di разумен переход к условию постоянства толщины стенки, б = onst. [c.124]

Тип трубного пучка и шаг размеи ения. Из опыта эксплуатации следует, что достаточная гарантия прочности креплений труб обеспечивается при шаге пучка, в 1,25 раза большем, чем диаметр труб, и (или) при минимальном расстоянии между трубами приблизительно 3,2 мм. Вообще говоря, предпочтительными являю1ся наименьший шаг в треугольном пучке труб при очистке поверхности продувками и минимальное расстояние между поверхностями труб, равное 0,4 мм в шахматных и коридорных пучках при механической очистке. Однако могут быть исключения, в особенности если должны регулироваться перепад давления или скорость потока. [c.28]

Параметры для отношений площадей обводных течений. Естественно, что основные выводы Тинкера для общего случая являются очень громоздкими. Упрощение достигается ограничением наборов возможных комбинаций геометрических параметров. Для этого Тинкер берет характерные значения для каждого из трех отношений основных геометрических параметров, а именно отношения зазора между трубами и отверстиями в перегородках к наружному диаметру трубы, отношения зазора между перегородкой и кожухом к внутреннему диаметру кожуха и отношения внутреннего диаметра кожуха к наружному диаметру трубного пучка. От перечисленных величин зависит массовый расход обводных течений, поэтому их значения стараются получить, насколько это возможно, малыми они определяются допуска.ми, принятыми при изготовлении, и минимальной величиной зазоров, необходимых для соединения деталей. [c.178]

Из-за большого объема пара желательно иметь как можно более высокую скорость пара, но без значительного роста сопротивления. Этому условию удовлетворяет число Маха, примерно равное 0,25 (см. рис. 3.12), чему соответствует скорость пара 20 м1сек. Отношение объемного расхода пара к выбранной скорости дает площадь входного сечения труб. Диаметр трубы может быть выбран произвольно. Чем больше диаметр труб, тем прочнее конструкция и тем меньше число соединений труб с коллектором, однако при этом резко возрастает вес метеоритной защиты и ребер. При одном и том же отношении полной поверхности к уязвимой поверхности высота ребра пропорциональна диаметру трубы, а вес ребра пропорционален квадрату высоты ребра. Представляется оптимальным принять общее число труб равным 96, по 48 в каждой панели. На основании указанных данных нетрудно определить входной диаметр трубы (строки 15—20). Минимальный внутренний диаметр выходного отверстия трубы по технологическим и конструктивным соображениям выбираем примерно равным 7,6 мм. В этом случае скорость жидкости на выходе мала (строка 26), малы и потери давления в конденсатопроводе и облегчается задача опорожнения радиатора в условиях невесомости. [c.265]

Гасящее расстояние. Соотношение К — /В показывает, что величина К увеличивается с уменьшением диаметра трубы В. Так как остальные физические параметры в формулах (24) и (27) не зависят от /), из формул (24) и (27) следует, что когда диаметр трубы уменьшается, величина К увеличивается, а величина сохраняет постоянное значение. Таким образом, из рис. 2 следует, что когда диаметр трубы становится достаточно малым, решение уравнения для скорости горения перестает существовать. Это минимальное значение диаметра трубы называется гасящим диаметром оп приблизительно равен, или, быть может, на 25—50% больше, чем гаеящее расстояние определенное в 2. Таким образом, погасание может быть связано с тепловыми потерями, обусловленными теплопроводностью. [c.268]

Существенное влияние на осаждение частиц золы а поверхность имеет их размер. В стабилизированном участке осаждения влияние размера частиц меньше, чем иа первой трубе. Вероятно, что при обтекании ширм запыленным потоком, как и при единичиой трубе,. существует минимальный раз1мер частиц, начиная от которого дли на свободного пробега частиц оказывается настолько короткой, что последняя уносится потоком и не может осаждаться по инерционному закону. Скорость потока оказывает такое же влияние на инерционное осаждение, ка,к 1И размер частиц. Что же касается диаметра трубы, то он при числе Стокса StkI—Ti.o- Kd. [c.118]

Трубчатые печи А ВТ-крупные теплогенерирующие агрегаты мощностью 30-40 МВт. Нагреваемые в них среды движутся по трубчатому змеевику (диаметр труб 150-200 мм) в неск. потоков. Теплонапряженность труб в топочной зоне достигает 45-55 (печь 7) и 20-25 (печь 8) кВт/м . Гидравлич. сопротивление трубопровода, соединяющего печь 8 с вакуумной колонной, должно быть минимальным (обычно 10-15 кПа), чтобы обеспечить макс. испарение мазута в печи. Это достигается при скорости потока в трубопроводе не выше 150кг/(м -с) и его приведенной длине не более 50 м. Важную роль в Д. н. играют теплообменные аппараты, в к-рых регенерируется теплота горячих конечных продуктов, расходуемая на подогрев исходной нефти, что обеспечивает снижение затрат топлива в печах. Расход его иа совр. установках АТ и АВТ составляет соотв. 15-18 и 22-25 кг/т нефти. [c.88]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология