Скорость свободного падения части

Для частиц произвольной формы уравнение (23.10) дает эквивалентный радиус г (радиус сферической частицы, оседающей с той же скоростью). Из уравнений следует, что на скорость оседания частиц можно влиять, изменяя плотность и вязкость среды. Способность к седиментации часто выражают через константу седиментации, величина которой определяется как отношение скорости оседания V к ускорению свободного падения [c.375]

Понятие псевдоожиженного слоя сыпучего материала приложимо лишь к тем условиям, когда имеется взаимовлияние отдельных движущихся частиц. При отсутствии последнего слой как таковой не существует, а имеется поток жидкости или газа со взвешенными независимыми частичками пыли, которые при скоростях в свободном сечении аппарата и о больших, чем скорости свободного падения частиц и>в, приобретают поступательное движение и выносятся из системы. Переход из одной области в другую в газах происходит сравнительно быстро, а в капельных жидкостях несколько медленнее и в пределах изменения свободных объемов в слое т порядка [c.163]

По мере уменьшения размеров капель снижается относительная скорость их движения. При достижении относительной скорости, равной 75% от скорости свободного падения по Стоксу, наступает захлебывание колонны [5, 10]. Для увеличения производительности распылительные колонны иногда делаются с расширениями в верхней и нижней частях [11, 12]. Ввиду того, что механизм захлебывания распылительных колонн вполне ясен для расчета производительности этих колонн имеются достаточно точ- [c.188]

Распылительная колонна (рис. 98) для экстракции представляет собой полый цилиндр, снабженный распылителем. Для обеспечения лучших гидродинамических условий потоков и расслаивания фаз в колонне суш,е-ственное значение имеет конструкция верхней и нижней частей ее. Затопление колонны наступает тогда, когда скорость капель по отношению к основному потоку достигает 75% от скорости свободного падения частиц в неподвижной среде, рассчитываемой по закону Стокса. Относительная скорость капель определяется суммой Шр + Шс, где — скорость капель по отношению к стенкам колонны, м/с — скорость сплошной фазы, м/с. Удерживающая способность колонны по дисперсной фазе (ф = в распылительной колонне составляет [c.227]

При заполнении коксом бункеров и открытых складов, а также при выполнении погрузочно-разгрузочных работ имеет место нежелательное явление - сегрегация частиц кокса [48]. Коксовая мелочь концентрируется вдоль траектории падения кокса, а крупные фракции скатываются к основанию насыпи материала. Угол наклона поверхности насыпи материала в верхней части становится больше угла естественного откоса основной массы. Ослабить сегрегацию можно, если снизить скорость падения частиц и уменьшить высоту свободного падения. [c.33]

Если тангенциальная скорость газа в горизонтальном прямоточном циклоне невелика (менее 15 м/с для циклона диаметром 0,6 м), то сила, действующая на частицу, значительно изменяется в зависимости от положения частицы. Так, если частица находится в нижней части циклона (рис. У1-4), то к центробежному ускорению следует прибавить ускорение свободного падения [c.254]

Заряд частиц обусловливает явления, происходящие в больших объемах аэрозоля, например в облаках. Опытным путем установлено, что заряд капелек, воды в облаках в общем близок к величине, соответствующей потенциалу порядка 250 мВ. В больших объемах атмосферного аэрозОля происходит разделение частиц по размеру, а следовательно, и по электрическому заряду, вследствие того,, что частицы различных радиусов седиментируют с разной скоростью. В результате этого электронейтральность облака нарушается и в нем возникают мощные электрические поля. При этом нижняя часть облака приобретает обычно отрицательный заряд, а верхняя часть остается положительно заряженной. Расчеты показывают, что в таких условиях напряженность поля Я в облаке составляет в среднем 100 В/см. Однако при значительной полидисперсности капелек облака а также при конвекционных токах, обусловленных ветром, в облаке могут воз никать и гораздо большие напряжения, служащие причиной грозовых явлений Заряд частиц аэрозолей обычно определяют с помощью приемов, аналогич ных методам, используемым для изучения броуновского движения в этих систе мах. С большой точностью измеряют скорость свободной седиментации частицы, аэрозоля. После этого определяют скорость падения или поднятия частицы в наложенном на нее электрическом поле и вычисляют заряд частицы Q, пользуясь, уравнением [c.347]

В барабане шаровой мельницы эта скорость лимитируется свободным падением гранул и с учетом сопротивления воздуха и агрегирования частичек (когда они малы) не превосходит обычно и=1 м сек. Число ударов, испытываемых гранулой за 1 сек, определяется частотой вращения барабана, т.е. по порядку величины составляет не более v = 1 сек- . Столь мягкий режим не может обеспечить достаточно интенсивного измельчения гранул. [c.14]

Рассмотрим теперь влияние стенок сосуда на скорость осаждения. Если сосуд имеет не слишком большой диаметр по сравнению с диаметром падающих в нем частиц твердого тела, то часть жидкости движется в направлении, обратном направлению осаждения (происходит выталкивание жидкости). Вследствие этого меняется скорость падения частиц по отношению к стенкам сосуда и также меняются сопротивлепия. Чтобы рассчитать скорость осаждения в этом случае, надо умножить скорость свободного осаждения, вычисленную ио указанным выше способам, на соответствующую поправку. При ламинарном падении шарика диаметром й в цилиндрическом сосуде диаметром О (закон Стокса) поправка [c.173]

Здесь Rx, Ry — проекции радиальной силы на оси координат р — плотность перекачиваемой среды g — ускорение свободного падения г а — наружный радиус колеса Нет — статическая часть напора j, Си — проекции абсолютной скорости на меридиональное направление и направление переносной скорости соответственно 2 и >3 — ширина колеса в свету и с дисками соответственно. [c.239]

Замедление скорости коррозии связано здесь прежде всего с исключением из коррозионного процесса части поверхности из-за ее экранирования ингибитором. Предполагается, что на кластерах коррозионный процесс отсутствует или протекает со скоростью, меньшей, чем на остальной поверхности (рис. 5). Экранирование поверхности различно влияет на процессы с кинетическими и с диффузионными ограничениями. Падение скорости кинетически ограниченного процесса пропорционально сокращению активной поверхности металла, т. е. величине 0. При диффузионных ограничениях вследствие возможности бокового подвода [157 223] деполяризатора влияние экранирования до известного предела (при малых и при размерах кластеров, меньших, чем промежуток между ними и чем толщина диффузионного слоя) почти не будет сказываться на скорости коррозии, отнесенной к единице геометрической поверхности (рис. 7) . Однако при этом тот же поток деполяризатора будет приходиться уже на меньшую площадь, и фактическая скорость коррозии, определяемая отношением плотности тока к единице свободной поверхности, может существенно возрасти. Таким образом, [c.21]

Внешняя форма падающей капсулы делается обтекаемой, однако по мере возрастания скорости падения движение капсулы иод действием сопротивления воздуха начинает отклоняться от движения свободно падающего тела. Когда сила тяготения в камере сгорания составляет примерно начинает проявляться влияние естественной конвекции при этом горение остается сферическим, но верхняя часть пламени становится более светлой. В течение первых 0,5 с после начала падения влияние естественной кон- [c.232]

Унос вызывается гидродинамическим воздействием газового потока на частицы, а также разрывом газовых нузырей на поверхности слоя и выбросом определенных количеств твердого материала в над-слойное пространство. Одна часть унесенных частиц, пролетев некоторое расстояние, возвратится обратно в слой. Другая часть не возвращается обратно. Для того, чтобы твердая частица, вынесенная из псевдоожиженного слоя, не смогла вернуться обратно в слой, нужно, чтобы скорость газа над слоем была больше скорости свободного падения или, как ее называют, скорости витания частицы. В связи с этим над псевдоожиженным слоем в аппаратах предусматривается сенарационное пространство. В этом пространстве происходит сепарация твердых частиц. Частицы, скорость витания которых больше скорости газового потока в сепарационном пространстве над слоем, возвратятся в слой. Частицы малого диаметра со скоростью витания, меньшей скорости потока, будут транспортироваться восходящим потоком газа и должны быть уловлены циклоном. Эти частицы составляют унос из псевдоожиженного слоя. [c.48]

В нижней части конденсатора скорость пара не должна превышать такой величины, при которой капли воды могли бы увлекаться паром вверх конденсатора. Теоретически нетрудно доказать, что падение капель вниз не будет нарушено, если давление пара на падающую в свободном объеме каплю не будет превышать удвоенного веса капли. При наличии полок максимальная скорость пара может лишь несколько превышать ту скорость, при которой его давление равно весу капли. [c.363]

В нижней части конденсатора скорость пара не должна превышать такой величины, при которой капли воды могли бы увлекаться паром вверх конденсатора. Теоретически нетрудно доказать, что падение капель вниз не будет нарушено, если давление пара на падающую в свободном объеме каплю не будет превышать удвоенного веса капли. При наличии [c.391]

Характер кривой (Л) характеризует трудность разделения угля на продукты при обогащении. В любом угле имеются частички различной крупности и плотности, но имеющие одинаковую конечную скорость свободного падения в воде или воздухе. Их называют равнопадающими или эквивалентными. Смесь равнопадающих частиц называют сортом, а отношение диаметров равнопадающих частиц коэффициентом равнопадаемосги К = dJdy Однако скорость падения круп- [c.30]

Эта циркуляция , возникающая в результате перемещения пузыря относительно непрерывной фазы, оказывает значительное влияние на его устойчивость. Устойчивость лобовой части поднимающегося пузыря (его потолка , крыщи ) авторы [167] недостаточно убедительно объясняют движением ожижающего агента через пузырь снизу вверх, отрицая наличие каких-либо сил, аналогичных поверхностному натяжению в капельной жидкости. Циркуляция внутри пузыря при его достаточно быстром подъеме в непрерывной фазе может оказаться столь интенсивной, что скорость внутренних циркуляционных токов превысит скорость свободного падения (витания) частиц Wв. В этом случае частицы из кильватера (т. е. из зон непрерывной фазы, перемещающихся вслед за поднимающимся пузырем) будут захвачены пузырем, что приведет к его разрушению. [c.35]

Псевдоожиж. слой неоднороден подавляющее кол-во твердых частиц находится в более плотной части, где возникают и поднимаются пузырьки газа, почти не содержащие твердых частиц. Т. к. слой похож на кипящую жидкость, его наз. также кипящим. С возрастанием скорости газа пузырьки увеличиваются, затем сливаются в струи, содержащие взвешенные, непрерывно рассыпающиеся и вновь возникающие агрегаты (пакеты) твердых частиц, т. е. плотная часть слоя становится дискретной. Псевдоожиж. слой с жидким ожижающим агентом однороден, но диапазон скоростей (т" — ш ), в к-ром он существует, много меньше, чем для слоя с газообразным ожижающим агентом. Определяющие характеристики псевдоожиж. слоя — его среднее гидравлич. сопротивление ДРс (в Па), т и т" (в м/с). При изменении скорости от т до т" сохраняется равенство ДРс = ДОт(1 — Е)Н = дри Но, где рг и р — кажущаяся и насыпная плотность твердых частиц соотв. (в кг/м ), Н и Но — высота псевдоожиж. и неподвижного слоя соотв. (в м), д — ускорение свободного падения (в м/с ). Значения ш), ги" и Е определяются по эмпирич. ур-ниям в зависимости от чисел Рейнольдса [Ке (или Ке ) = т (или ги") т/v, где т — средний размер твердых частиц (в м), V — кинематич. вязкость (в м /с)] и Архимеда [Аг = д(Р(Рт— [c.486]

Для питания сматывателя в рулоны в конце линии установлен накопитель материала 10, два валка-уравнивателя Р-29,30 и работающий на фотоэлементах выравниватель, который обеспечивает подход материала к сматыванию без боковых смещений. Валки-уравниватели служат для амортизации пуска и изменения скорости сматывания в рулоны. Накопитель, емкостью 50 м материала, состоит из набора валков, закрепленных в верхней части, и второго набора валков в нижней части, установленных на подвижную в вертикальной плоскости конструкцию. Эта конструкция уравновешена грузом таким образом, что она немного тяжелее противовеса. Поэтому для подъема подвижной конструкции требуется незначительное усилие, создаваемое мотор-редуктором. Во избежание случайного разрыва материала и свободного падения подвижной конструкции, установлена система колеса свободного хода, насаженная на вал мотора редуктора. В аварийной ситуации она обеспечивает скорость спуска подвижной конструкции не больше, чем скорость ее подъема. Самотормозящийся мотор-редуктор, к которому подсоединена система колеса свободного хода, при помощи цепи соединен с подвижной конструкцией и для вертикального подъема конструкции включается вручную. Он же представ- [c.404]

Продукты взрыва и мембрана во избежание опасности для обслуживающего персонала должны отводиться в атмосферу по трубам, плотно присоединенным к отверстиям для разрывных мембран. Эти продувочные трубы должны быть выведены в атмосферу и по возможности кратчайшим путем без острых изгибов площадь сечения продувочной трубы должна быть в два раза больше площади сечения разрывной мембраны. Чтобы избежать образование ацетилено-воздушной смеси в газоотводной сети, ее следует продувать азотом. Размещение в верхней части газоотводной трубы лабиринтного уплотнения дает возможность ограничить линейную скорость азота в трубе до величины 0,05 м/с. В генераторах среднего давления системы карбид в воду высота свободного падения на стальную поверхность кусков карбида размером 25—80 и 15—25 мм должна быть соответственно не более 1 и 3 м. Это требование обусловлено возможностью возникновения поджигающих искр при ударе кусков карбида о стальные решетки нри недостатке воды в генераторе. [c.48]

В устье реки Онтонаджен (Мичиган, США) на южном берегу озера Верхнее (183,6 м над уровнем моря) переносный барометр показывает давление 750 мм рт. ст. Использовать уравнение движения, чтобы оценить барометрическое давление на вершине пика Правительства (616,6 м над уровнем моря) вблизи гор Поркьюпайн. Принять, что температура воздуха на уровне озера равна 21,1 °С и что она снижается при увеличении высоты с постоянной скоростью 0,55 °С/100м. Ускорение свободного падения в южной части озера Верхнее составляет примерно 9,81 м/с при расчете изменением этой величины с высотой можно пренебречь. [c.109]

При этом подтвердились выводы Миннерта [22] о преимущественном изменении объема верхней части пузырька. Однако условия существования капли в этих опытах резко отличались от условия их существования в реальной колонне. В опытах капли пульсировали отдельно от потока и наблюдалось не только вынужденное относительное движение сапель по отношению к сплошной фазе, но и изменение величины и направления вектора скорости. Иными словами, каплям сообщалось ускорение по отношению к движению потока, чего не наблюдается при движении достаточно мелких капель в пульсирующем потоке. Констан и Кольверт [23], исследуя при помощи скоростей киносъемки колебания капель глицерина, этиленгликоля и пропиленгликоля установили, что колебание капель в пульсирующем потоке при свободном движении отличаются от колебаний, поддерживаемых капель. Колебание капель при их свободном падении приводит к образованию сфероидов и само колебание мало отличается от колебания капель в отсутствии пульсации. [c.234]

Подавляющая часть данных, которыми определяется корреляционная зависимость, показанная на рис. 6.9, получена при испарении капель в потоке газов, и указанный график полезен для оценки кс в сплошной фазе. В большинстве систем основными переменными являются размер капли и ее относительная скорость при этом обычно 5с = 0,6—2,6. В противоположность системам жидкость—жидкость на диффузионный потенциал при фиксированном составе газа, а следовательно, и на скорость переноса большое влияние оказывает полное давление. При свободном падении в воздухе капля воды размером более 8—10 мм деформируются в такой степени, что возможен ее распад. Результаты измерения скоростей испарения маленьких капель диаметром менее 1 мкм опубликованы Девисом и Хорбаджианом [37а]. [c.264]

Другая группа расчетных уравнений для горизонтальных отстойников свободна от части указанных недостатков и заслуживает большего внимания. Основной особенностью этих уравнений является то, что все они предусматривают турбулентный режим потока в отстойниках и в той или иной мере учитывают влияние этого режима на величину скорости осаждения нерастворенных примесей Ыо- Влияние усилий, тормозящих падение осаждающихся частиц (или подъем всплывающих частиц), учитывается величиной гг , имеющей такую же размерность, как и гидравлическая крупность щ. Прокорректи- [c.126]

Средний размер частички карбонильного порошка определяется следующими факторами. В верхней зоне разложителя зародыши-частички очень малы. Их поступательная скорость определяется общей скоростью газового потока, движущегося обычно сверху вниз. Однако истинный путь зародышей в сотни тысяч раз больше пути газового потока. Это создает благоприятные условия для столкновения между отдельными зародышами-ча-сттгчками и атомами никеля, что приводит к постепенному укрупнению металлического кристалла. По мере укрупнения частички начинают сказываться сила тяжести и живая сила частички, которые имеют общую направленность сверху вниз, как и общее движение газового потока в разложителе. Путь, проходимый частичкой за единицу времени, начинает резко сокращаться. Следовательно, средний размер частички металлического карбонильного порошка зависит не только от температуры и длины горячей зоны (а также всего разложителя), но также от скорости газового потока, от концентрации паров металла и зародышей и от собственного веса частички. Можно утверждать, что частичка, свободно падающая в данной среде под воздействием собственного веса, фактически более не увеличивается в размере, так как быстро уходит из реакционной зоны. Пользуясь формулой Стокса, можно в первом приближении подсчитать, что частичка карбонильного никелевого порошка начинает свободное падение, ковда диаметр ее достигнет 2—3 . Определение гранулометрического состава этих порошков показало, что наибольший весовой процент имеет фракция металла размером 3—5 1. [c.38]

В данной системе уравнений рассматривается изменение глубины Л и скорости V в зависимости от времени t для различных расстояний X от створа начального возмущения. При известной форме поперечного сечения на расчетном участке русла площадь живого сечения со есть известная функция глубин /г. Первое слагаемое в правой части динамического уравнения, учитывающее изменение скорости по длине водотока, обычно невелико и заметно влияет лищь в зонах резкого изменения поперечного сечения русла. Второе слагаемое, непосредственно связанное с нестационарностью течения, становится весьма заметным при кратковременных залповых попусках. Простая оценка показывает, что увеличение скорости при залповом попуске на 1 м/с за 10 мин дает ускорение, вдвое превыщающее продольную составляющую ускорения свободного падения в русле со средним уклоном 10 . Весьма грубым допущением в расчетах является использованне формул сопротивления, полученных для равномерного движения. [c.268]

П.Р.Риттингер принимает следующие обозначения для наиболее часто встречающихся величин - горизонтальная проекция шарового зерна, а -диаметр зерна, р- удельный вес зерна, Д - удельный вес жидкости, к -абсолютный вес зерна, или величина действущей на зерно силы тяжести, в - ускорение свободного падения, Т - удельный вес воды, t - время, в конце которого зерно заканчивает свое ускоренное движение и начинает двигаться с постоянной скоростью, ц - сила, движущая зерю, О - ускорение, V - скорость зерна, з - цуть пройденный зерном. [c.198]

О применении восходящих с постоянной скоростью струй воды при рудном обогащении". Дальнейшее продвижение в теории гравитационного обогащения сделал другой немецкий ученый Р.Иордан, опубликовавший в 1366 г. статью "Заметки о свободном падении минеральных зерен в воде с описанием струйного аппарата Хундта". Конкретный вклад каждого из перечисленных ученых освещен в первой главе последней части монографии. [c.218]

VIII-8), что в его экспериментальном диапазоне зависимость между j i и к, по существу, не зависит от изменения высоты осевшего слоя (к аналогичным выводам пришли также Оркатт с соавт. и Ланкастер ). Это означает, что эффективности катализатора в верхней и нижней частях реактора сопоставимы. Данное заключение примечательно, так как, согласно измерениям, дискретная фаза диспергирована более тонко в основании, чем в верхней части псевдоожиженного слоя со свободно барбо-тирующими пузырями Эти наблюдения качественно объяснимы, если предположить, что уменьшение поверхности пузыря и скорости переноса по высоте слоя сопровождается одновременным понижением скорости реакции за счет падения концентрации реагента (т. е. перемешивание в непрерывной фазе неполное). Следовательно, если, например, скорость реакции была бы лимитирующим фактором в основании слоя, то это положеняе должно было бы еще сохраниться на выходе из него, где скорости реакции и массопередачи были бы меньше и в результате не наблюдалось бы никакого влияния высоты слоя на его характеристику. Иная ситуация может возникнуть при больших расходах газа, когда возможно уменьшение скорости межфазного обмена газом из-за образования очень больших пузырей или при высоких скоростях реакции. [c.367]

Это можно объяснить следующим образом. По мере использс1вания катализатора часть его активных центров отравляется и число свободных активных цент])ов уменьшается. Поо солъку подача сырья сохраняется постоянной, реальная объемная скорость (отношение числа моль подаваемого сырья в единицу времени к числу свободных, действующих активных центров) непрерывно растет и глубина процесса уменьшается. Скорость образования промежуточных продуктов (Б) при большой продолжительности использования катализатора низка из-за малого количества свободных активных центров, а в начале процесса при малой продолжительности использования катализатора она незначительна из-за большой глубины процесса и превращения промежуточных продуктов в конечные. Прохождение скорости образования промежуточных продуктов через максимум объясняется изменением глубины процесса. Для сохранения качества целевого продукта постоянным падение активности катализатора в процессах со стационарным слоем (крекинг, гидрокрекинг, гидроочистка, риформинг, изомеризация, дегидрирование и т.,п.) компенсируют повышением температуры, что обычно сопровождается уменьшением селективности процесса (рис. 4.5). На рис. 4.5 сравниваются активность, стабильность и селективность двух катализаторов риформинга -полиметаллического КР-4 /) и монометаллического АП-64 (.2) при работе на одном и том же сырье с получением катализата с од]янако-вым и постоянным октановым числом. По минимальной температуре (470 °С), при которой начинает получаться катализат заданного качества, можно предположить, что большую активность имеет катализатор [c.96]

Поддерживать постоянную объемную скорость газа-носителя можно также, применяя дифференциальный регулятор давления (Гилд, Бингхем, Аул, 1958). Такой регулятор схематически изображен на рис. 9. На игольчатый вентиль С и верхнюю часть мембраны В подается давление р1. Пружина О фиксирует постоянное падение давления Р1 — Р2 на игольчатом вентиле С, с помощью которого устанавливается скорость газа-носителя. При повышении увеличивается свободное сечение связанного с мембраной игольчатого вентиля А", падение давления на вентиле С, а следовательно, и объемная скорость газа-носителя остаются постоянными. Авторы указывают, что нри применении этого регулятора потока изменения объемной скорости газа-носителя составляют менее [c.409]

Выбор решений, относящихся к п. 2—4, осуществляется главным образом проектировщиками натриевого контура, а решение задачи, связанной с первым пунктом, требует тесного взаимодействия проектировщика контура и экспериментатора, изучающего пожары от загорания натрия. Возможны различные конструкции сборников натрия применительно к условиям пол<аротушения, а критерии выбора наиболее подходящей конструкции для каждого конкретного типа установки пока еще не поддаются строгому определению, так как проводимые эксперименты часто тесно связаны с данной установкой и заданной аварийной ситуацией. Основными параметрами, которые должны приниматься во внимание при определении особенностей каждой установки и аварийной ситуации, по мнению специалистов СМЕМ, являются следующие скорость утечки натрия, температура натрия, общее количество подлежащего сбору натрия, высота падения натрия, степень диспергирования струи натрия перед столкновением последней со сборником, возможность активных действий пожарного с применением соответствующих средств пожаротушения, наличие свободного пространства, условия вентиляции в помещениях, требуемая степень пригодности установки после больших утечек натрия, характеристика пола с учетом требований к уходу за оборудованием. [c.200]

На некоторых нефтеперерабатывающих заводах применяют кварцевые фильтры для очистки сточных вод, прошедших дополнительное отстаивание, и для доочистки биологически очищенной сточной воды. Исследования опытно-промышленных фильтров, проведенные в 50-х годах под руководством И. Д. Род-зиллера [40, 41], показали, что фильтрацией через песок можно добиться высокой степени очистки воды от нефти. При направлении фильтрации сверху вниз и скорости фильтрования 5 м/ч фильтр, загруженный песком крупностью 0,8—2 мм, обеспечивал снижение концентрации нефтепродуктов в воде с 200 до 45 мг/л причем в фильтрате содержались лишь следы нефтепродуктов. Необходимость регенерации фильтра была обусловлена падением свободного напора. Продолжительность межрегенерационного периода составляла 8 ч. Сравнительно быстрое увеличение потерь напора происходило вследствие того, что основное количество загрязнений откладывалось в верхней части загрузки, в слое примерно до 25—40 см. Нижние крупнозернистые слои, имеющие наибольшую емкость, при фильтровании сверху вниз практически не работали и оставались чистыми. Поэтому был сделан вывод о целесообразности применения фильтров с направлением фильтрования снизу вверх. [c.81]

В уменьшении скорости коррозии в зазорах существенную роль играет и то обстоятельство, что продукты коррозии остаются непосредственно в за зоре и не вымываются электролитом как это имеет место на поверхности свободно омываемой электролитом Накопление в щели продуктов корро зии уменьшает со временем активную поверхность анода, затрудняет доступ электролита, а также увеличивает сопротивление системы. Все это вместе и приводит к падению тока элемента. Не исключено, что из-за сильного увеличения плотности тока на той части поверхности в щели, которая не покрыта продуктами коррозии, металл может и в присутствии активирующих ионов запассивироваться. [c.231]