Рабочая линия процесса десорбции

Рабочая линия процесса абсорбции описывается уравнением (16-16). На диаграмме У — X она расположена выше линии равновесия, так как при абсорбции содержание компонента в газовой фазе больше равновесного. При десорбции, наоборот, рабочая линия лежит ниже линии равновесия. [c.592]

ОС — равновесная линия при ОО — равновесная линия при р , А — точка, характеризующая состояние системы в конце процесса абсорбции (при противотоке фаз), ЕО — рабочая линия процесса десорбции [c.961]

Равновесная и рабочая линии процесса непрерывной десорбции с кипящим слоем адсорбента. [c.735]

Перечислите методы проведения регенерации абсорбента. Расскажите о составлении материального баланса и построении рабочей линии процесса десорбции на диаграмме -Х. [c.98]

Из уравнений (2.12) и (2.12 а) получаем уравнение рабочей линии процесса десорбции для порошка суспензионного ПВХ при продувке [c.80]

На рис 2.5 представлены рассчитанные равновесные и рабочие линии процесса десорбции ВХ из суспензионного ПВХ различной структуры для температур 50, 70, 90 "С. Из рис. следует, что движущая сила Процесса массоотдачи сохраняет высокое значение в широком интервале температур и определяется в основном концентрацией ВХ в ПВХ. [c.81]

Если температуры инертного газа и поступающего на десорбцию абсорбента близки, а теплотой абсорбции (при десорбции эта теплота поглощается) можно пренебречь, то процесс можно считать изотермическим. Рабочая линия такого процесса десорбции расположена ниже равновесной зависимости (см. область десорбции на рис. 11.15, а). Если абсорбент нелетуч, а десорбирующий агент в нем нерастворим, то в расчетах удобны относительные концентрации поглощаемого компонента на 1 кг инерта х кг ПК/кг абсорбента) — в жидкой фазе и у кг ПК/кг десорбирующего агента) — в газовой при этом рабочие линии — прямые (рис. 11.32). Тангенс угла наклона рабочей линии процесса десорбции, как и в случае абсорбции, зависит от соотношения потоков жидкой и газовой фаз Ь/О). [c.959]

Если температуры воздуха и поступающего на десорбцию отработанного абсорбента одинаковы и теплотой десорбции (теплотой выделения целевого компонента из жидкости) можно пренебречь, то процесс десорбции протекает в изотермических условиях. В этом случае процесс аналогичен процессу изотермической абсорбции (отличие состоит в том, что рабочая линия процесса десорбции располагается ниже равновесной линии линия же равновесия при прямом и обратном процессах совпадает). Однако при изотермической десорбции в токе инертного газа для достаточно полного выделения целевого компонента из жидкости требуется большой расход инертного газа, в результате чего десорбирующий агент на выходе из десорбера имеет низкую концентрацию целевого компонента. Это обстоятельство затрудняет дальнейшее использование десорбированного компонента. [c.246]

Как составляется материальный баланс абсорбции Раскройте понятие рабочей линии процессов абсорбции и десорбции. [c.97]

Построение процесса на диаграмме р—х отличается лишь тем, что рабочая линия десорбции ЕО соответствует давлению [c.313]

При этом способе десорбции в качестве инертного газа обычно применяют воздух. Если температуры воздуха и поступающего на десорбцию поглотителя одинаковые и можно пренебречь теплотой выделения компонента из раствора, то процесс протекает изотермически. Если теплотой выделения компонента нельзя пренебречь, то в отсутствие подвода тепла жидкость в десорбере будет охлаждаться. При большом количестве жидкости и небольшой теплоте выделения компонента изменением температуры жидкости можно пренебречь. В этом случае процесс аналогичен изотермической абсорбции, отличаясь лишь тем, что рабочая линия расположена ниже линии равновесия (см. рис. 91). Линии равновесия при десорбции и абсорбции в этом случае совпадают. [c.315]

Расчет десорбции глухим паром может быть проведен аналогично расчету десорбции острым паром посредством построения процесса на диаграмме у—д . Как и в случае ректификации, можно принять, что кипятильник не обладает разделяющим действием, т. е. концентрация пара, поступающего из кипятильника в десорб-ционную колонну, равна концентрации жидкости в кипятильнике у2=Х2)- Таким образом, рабочая линия должна быть проведена через точку с координатами (х , у ), а не через точку с координатами ( 2, 0), как при десорбции острым паром. Это несколько ухудшает процесс десорбции (уменьшается движущая сила) по сравнению с десорбцией острым паром. [c.323]

Для осуществления процесса абсорбции необходимо, чтобы концентрация извлекаемых компонентов в жидкости была ниже равновесной, поэтому рабочая линия располагается выше кривой равновесия. При десорбции (процесс обратного выделения из раствора растворенного в нем газа) рабочая линия располагается ниже кривой равновесия. [c.94]

На рис. 1У-42 показано характерное положение рабочей и равновесной линий при регенерации МЭА-раствора [15]. Из рисунка видно, что форма равновесной линии такова, что она может касаться рабочей линии в точке, соответствуюш ей не концу аппарата нри X = XI или X = х , а средней его части. Следовательно, несмотря на наличие движущей силы десорбции на концах аппарата, процесс десорбции может прекратиться вследствие того, что движущая сила десорбции равна нулю в средней его части. Поэтому при расчете процесса регенерации раствора во многих случаях необходим анализ равновесных условий по всей высоте аппарата, а не только на его концах (как это было сделано выше при расчете расхода тепла но минимальному флегмовому числу вверху регенератора). [c.186]

Таким образом, в регенераторе имеется некоторое критическое сечение при от количества отдувочного пара в котором зависит расход тепла. Если расход тепла, подаваемого в кипятильник, меньше величины, минимально необходимой для десорбции в сечении то процесс не идет (рабочая линия пересекается с равновесной линией). Следовательно, при малых значениях (в данном случае при i 0,15 моль/моль) расход тепла будет выше, чем [c.187]

Таким образом, процесс десорбции инертным газом аналогичен изотермической абсорбции, причем линии равновесия для процессов совпадают. Для построения рабочей линии десорбции составим материальный баланс процесса. В этом случае заданными являются расход поглотителя Ь, его начальная Х ц и конечная концентрации, начальная концентрация д десорбирующего агента. Тогда уравнение материального баланса десорбции примет следующий вид [c.94]

Поскольку расход десорбирующего агента Сд или его конечная концентрация У ,д не заданы, то величина может быть выбрана по аналогии с выбором расхода абсорбента для процесса абсорбции (см. разд. 16.2). Построим рабочую линию (так же как для абсорбции) для противоточной десорбции на диаграмме — X (рис. 16-31). Очевидно, что в точке касания рабочей линии с линией равновесия (линия АВ ) расход десорбирующего агента будет минимальным, так как в этом случае в уравнении (16.55) значение У .д будет максимальным, т. е. У,.д = д. Но при этом движущая сила процесса будет равна нулю. [c.94]

Процесс десорбции удобно строить в диаграмме у—х (рис. 11.33, б), где у и X — абсолютные концентрации ПК в газовой и жидкой фазах соответственно (0<у< 1 0<х< 1). Допустим, что точка А здесь соответствует насыщенному абсорбенту (концентрация ПК в нем х ), покидающему абсорбер в контакте с исходным газом (при противотоке) состава уд. Естественно, что точка А расположена выше линии равновесия ОС для рабочего давления абс- [c.962]

В случае десорбции голым перегретым паром при предварительном нагревании регенерируемого абсорбента до температуры кипения процесс протекает изотермически. Рабочая диаграмма процесса строится так же, как при десорбции инертным газом, но линия равновесия располагается выше соответственно температуре кипения абсорбента. Теплота перегрева пара (при отсутствии потерь тепла в окружающую среду и нелетучем абсорбенте) расходуется лишь на компенсацию теплоты десорбции, а в случае летучего абсорбента — также на его частичное испарение. Десорбция голым перегретым паром протекает весьма интенсивно вследствие высокой рабочей температуры, но требует значительного расхода пара даже при рекуперации тепла регенерированного абсорбента. Заметим, что десорбция возможна также глухим паром, т. е. путем передачи тепла регенерируемому абсорбенту через стенку. [c.482]

Какой вид имеет график г — х с рабочей и равновесной линиями для процесса десорбции [c.182]

Области рабочих условий процесса показаны на рис. 1-12. Если рабочая линия находится в области I, то происходит абсорбция, если же в области // — десорбция. [c.40]

Десорбированные углеводороды смешиваются с водородом, нагреваются в подогревателе 1 и подвергаются изомеризации в реакторе 5. Жидкие углеводороды после стабилизации в колонне 7 отводятся по линии V, смешиваются с исходным сырьем и возвращаются в адсорбер 2. С верха стабилизационной колонны удаляются горючие газы. Рабочий цикл процесса рассчитан так, чтобы время адсорбции (5 мин) было равно времени всех операций при десорбции. Распределение времени операций при десорбции производится следующим образом снижение давления 20 сек, перекрывание клапанов 6 сек, вакуумирование 4 мин 18 сек, перекрывание клапанов 6 сек, создание давления 10 сек (итого 5 мин). [c.100]

Как показано на рис. 39. 8, изложенный метод расчета можно применить к жидкостной экстракции. Если концентрация компонента А в обеих фазах мала, удобно пользоваться массовыми долями, принимая расходы Ш ж V постоянными во всей системе- Для процессов экстракции и десорбции рабочие линии на графике типа рис. 39. 7 будут расположены по другую сторону кривой равновесия. [c.597]

Расчет числа теоретических ступеней проводят с помощью одного из уравнений (3.22), в зависимости от вида используемых концентраций, и уравнений (3.17) — (3.21), которые должны соблюдаться для всех ступеней (т. е. для каждого п). Возможная схема расчета показана на рис. 3.2. Расчет начинают с того, что из исходных данных, включающих начальные расходы и составы фаз и конечную концентрацию распределяемого компонента в той фазе, из которой его извлекают, на основе материального баланса процесса определяют конечный состав другой фазы и конечные расходы обеих фаз. Далее, последовательно, от ступени к ступени, определяют составы фаз, выходящих со всех ступеней. Концентрации в газовой фазе (при абсорбции или десорбции) или в экстрагенте (при экстракции) находят из уравнения (3.22), а состав другой фазы — из уравнений (3,17) — (3.21). Расчет продолжают до тех пор, пока концентрация у не станет меньше (при абсорбции) или, наоборот, не превысит г/к (при десорбции и экстракции). Номер ступени, при которой это условие удовлетворяется, равен числу теоретических ступеней Л т, при котором может быть обеспечена заданная степень извлечения распределяемого компонента. Если составы фаз выражают в кг/м или кмоль/м , то необходимы данные по плотности фаз, которые требуются для определения расходов на всех ступенях из уравнений (3.21), если в процессе массообмена происходит существенное изменение объемов фаз. Алгоритм расчета, показанный на рис. 3.2, часто выполняют графически, строя ступенчатую линию между рабочей линией и линией равновесия [1]. [c.91]

Процесс адсорбции сложных и больших органических ионов и молекул протекает значительно медленнее, чем при адсорбции газов, ввиду малой скорости диффузии и стерических затруднений, поэтому длина рабочего слоя на линии адсорбции составляет 100—150 см. При десорбции кривая распределения [c.542]

Основные химико-технологические расчеты отделения очистки слагаются из расчета рабочей и равновесной линии и на их основе движущей силы процесса в абсорбере и десорбере расчета дросселирования карбонизован-ного раствора с учетом и без учета десорбции Н2, N2 и других газов расчета кипятильников и конденсаторов расчета отделения очистки в целом при условии деления входных и выходных потоков абсорбера и десорбера на несколько рукавов. [c.452]

Кроме описанных выше программ расчета отдельных процессов и аппаратов в производстве аммиака существует ряд менее крупных программ, например, расчета огневых подогревателей природного газа, многоступенчатого дросселирования в отделениях очистки технологического газа, разделения газовых смесей на мембранах, расчет рабочих и равновесных линий и движущих сил абсорбции и десорбции диоксида углерода, технологические расчеты абсорберов и регенераторов в отделении очистки от СОг. [c.459]

Уравнение (IV,67), по существу, являемся уравнением рабочей линии в упрощенном виде с учетом указанных допущений. Уравнение (IV,59) для ( jnin, i является уравнением рабочей линии, касающейся равновесной линии. В реальном процессе Q > min, / Следовательно, при заданном x температура парогазовой смеси I/ ii (Ppgr, соответственно Фг Ф (Рр , ip. По существу, в уравнение (IV,67) заложено одно из двух допущений либо при расходе тепла Q > i устанавливается термическое равновесие на каждой тарелке, т. е. температура раствора, стекающего с нее, равна температуре парогазовой смеси, уходящей вверх (т. е. г.пгс = = ii, ж)- Тогда a > т.е. отсутствует равновесие процесса десорбции и ж >> либо в любой точке регенератора = кип [c.191]

Уравнения массопередачи (У1-27) и (У1-28) остаются в силе и для процесса десорбции. Однако при десорбции движущая сила, а следовательно, количество десорбируемого компонента приобретают отрицательные значения. Поэтому в левой части этих уравнений следует ставить знак минус. Тогда движущая сила будет выражаться величиной (Аз — А1), и, следовательно, для процесса десорбции рабочая линия будет всегда располагаться ниже линии равновесия. [c.226]

Пользуясь полученными данными по равновесию систем газ — кидкость и оптимальными соотношениями G/L рабочих процессов десорбции указанных компонентов из водных растворов, можно lerKO построить рабочие и равновесные линии для расчетов десор-5еров и абсорберов колонного типа. [c.27]

Если пренебречь потерями поглотителя с газом, уравнения (III, 189) и (111,190) остаются без изменения, а величины W a, шах и il max могут быть найдены подстановкой в уравнения (III, 189) и (III, 190) вместо Х2 значения д г.тт по выражению (111,193). Построение процесса на диаграмме р — X отличается лишь тем, что рабочая линия десорбции ED соответствует давлению Рцес — о- [c.266]

Отгонка или десорбция. Этот процесс является процессом обратным абсорбции и заключается во введении жидкости, содержащей растворенный газ, в соприкосновение с инертным или нерастворен-ным газом с целью отгонки или выдувания (stripping) расстворен-ного газа из жидкости. Как при абсорбции, так и в этом случае обычно применяют противоток жидкости и инертного газа. Аппаратура, применяемая для абсорбции, также пригодна и для десорбции. То же относится и к теории десорбции, хотя в этом случае движущий потенциал будет обратным, т. е. концентрация растворенного газа внутри жидкости будет больше, чем на границе раздела, и парциальное давление растворенного газа на границе раздела будет больше, чем внутри газовой фазы. Вследствие этого, в то время как на рис. 11 —17, относящихся к процессу абсорбции, рабочая линия лежит выше линии равновесия, в случае процесса отгонки рабочая линия будет лежать ниже кривой равновесия. Подобно тому, как низкие температуры и высокие давления являются предпочтительными для абсорбции, для процесса отгонки — десорбции благоприятны высокие температуры и низкие давления. [c.580]

Отрицательно сказывается на сроке службы ламп и их длительное хранение, так как в результате сорбции инертного газа на внутренних частях разряд становится нестабильным. Некоторые лампы в процессе работы могут выделять водород из материала катода. Появление в спектре лампы сплошного излучения, наряду с характеристическими линиями, приводит к потере чувствительности измерений. Кратковременное включение лампы обратной полярностью (не более 5 мин) частично восстанавливает рабочие характеристики ламп за счет десорбции инертного газа и сорбьщи водорода. Устойчивость аналитических характеристик ААС в [c.827]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология