Адсорбер размеры

Горизонтальные адсорберы (рис. IX. 13—IX. 14) изготовляют диаметром 1,8 и 2 м при длине цилиндрической части корпуса 3—9 м днища эллиптические высота слоя адсорбента 0,5—1,0 м. Корпус выполняют из листовой нержавеющей или углеродистой стали толщиной 8—10 мм. В адсорбер, изображенный на рис. IX. 13, исходная смесь, сушильный и охлаждающий газы поступают в верхнюю часть, в пространство над слоем адсорбента. Входные патрубки внутри оборудованы распределительными сетками из меди или нержавеющей стали с ячейками размером 2,2 х 2,2 мм при диаметре проволоки [c.157]

Фиктивная скорость газа. Для определения оптимальных размеров адсорбера рассчитаем высоту слоя сорбента при нескольких значениях диаметров аппарата 1,2 1,6 и 2,4 м. Для ) = 1,2 м фиктивная скорость газа составит [c.71]

Обычно исходными параметрами для технологического расчета адсорберов служат расход и состав исходной смеси свойства сорбента условия, при которых должны протекать стадии адсорбции и регенерации предельно-допустимая концентрация в очищенном газе (концентрация проскока). Целью расчета является определение основных размеров адсорбера (диаметра и высоты слоя сорбента), продолжительности стадий адсорбции и регенерации, числа адсорберов, при котором может быть обеспечена циклически-непрерывная работа всей установки. [c.66]

Тип адсорбера Размеры цилиндрической части корпуса, м Толщина стенки корпуса, мм Высота слоя адсорбента, м Форма днища и крышки [c.394]

Для определения оптимальных размеров адсорбера расчет проводится несколько раз при различных исходных данных. [c.96]

Основные размеры адсорбера (десорбера), так же как и любого другого аппарата, в котором протекает диффузионный процесс, могут быть определены при помощи основного уравнения массопередачи (1. 7) [c.266]

Адсорберы. Размеры адсорберов определяем из условия пропуска через них смеси сероводорода с воздухом со скоростью гг = 80 м чa . Необходимая площадь поперечного сечения адсорберов [c.182]

Приведенные данные свидетельствуют о сравнительной простоте и компактности оборудования для извлечения неоно-гелиевой смеси даже на очень крупной воздухоразделительной установке. При получении неоно-гелиевой смеси на воздухоразделительных установках меньшей производительности, по-видимому, окажется нецелесообразным производить откачку паров азота в дефлегматоре, так как поглощение азота может быть осуществлено в адсорберах, размеры которых будут сравнительно небольшими. [c.144]

Расчет основных размеров адсорбера (десорбера) [c.266]

Регенерацию адсорбента в адсорбере производят регулярно после непрерывной работы адсорбера, продолжительность которой установлена заводом— изготовителем блока. Учитывая существующие размеры адсорберов, установленных на потоке кубовой жидкости, продолжительность непрерывной работы этих адсорберов не должна превышать 10 суток. Для адсорберов, установленных на потоке жидкого кислорода, продолжительность непрерывной работы должна составлять не более тридцати суток. [c.114]

Подобрать вентилятор для перекачивания воздуха через адсорбер. Расход воздуха 0,825 м /с, температура 20 °С. Воздух вводится в нижнюю часть адсорбера. Давление исходного воздуха и над слоем адсорбента атмосферное. Сорбент представляет собой частицы, плотность которых рт = 800 кг/м , средний размер 4 = 0,00205 м, фактор формы Ф = 0,8. Высота неподвижного слоя сорбента 0,95 м, порозность е = 0,4 м /м . Внутренний диаметр адсорбера D == 1,34 м. Длина трубопровода от точки забора воздуха до адсорбера составляет 20 м. На трубопроводе имеются четыре колена под углом 90° и одна задвижка. [c.16]

При расчете адсорберов принимают во внимание продолжительность циклов, допустимую линейную скорость газа, влагоемкость адсорбента, необходимую глубину осушки газа, количество влаги, извлекаемой из газа, показатели адсорбентов при работе их в динамических условиях, особенности регенерации, допустимую величину потерь давления. Все эти величины взаимосвязаны, поэтому для расчетов некоторые из них должны быть приняты как исходные. Для определения оптимальных размеров адсорбера расчет проводится несколько раз при различных значениях исходных данных. [c.246]

Пример 17. Подобрать размеры адсорбера для очистки водо" рода от метана при давлении 1 МПа и температуре 25 С, если расход исходной смеси равен 542 кг/ч, а начальная концентрация метана уц = 0,00309 мол. доли. Максимально допустимое содержание метана в очищенном водороде 0,05(/н. Продолжительность цикла адсорбции принять равной 1800 с. Свойства активированного угля приведены в примере 14. Считать, что в начале адсорбции сорбент не содержит метана. [c.69]

В кольцевом адсорбере толщина слоя адсорбента определяется размерами концентрических решеток, заключающих угольную шихту. Принимаем следующие размеры концентрических решеток >нар = = 3 м Ойн =х 1,6 м. Высота решеток Я = 5 м. Тогда высота (толщина) слоя адсорбента = = (3,0 — 1,6)/2 = 0,7 м. [c.152]

Основные размеры адсорбера могут быть определены ио методу числа ступеней изменения концентрации п числа единиц переноса (см. первую главу). [c.267]

РАСЧЕТ ОСНОВНЫХ РАЗМЕРОВ АДСОРБЕРА (ДЕСОРБЕРА) [c.293]

Перколяция заключается в пропускании очищаемого масла (самотеком или под давлением) через цилиндрический сосуд, заполненный соответствующим адсорбентом. На качество перколяционной очистки влияет эффективность контактирования масла- с адсорбентом, зависящая от размера гранул адсорбента, от температуры и вязкости масла, причем с возрастанием этих величин качество очистки снижается. Требование одновременно снижать и температуру и вязкость масла не может быть выполнено ввиду взаимосвязанности этих показателей, поэтому оптимальную температуру процесса выбирают минимально возможной для обеспечения достаточно низкой вязкости масла. Перколяционную очистку применяют при регенерации отработанных масел, а также в конструкциях химических (восстановительных) фильтров, которые иногда устанавливают в системах смазки крупных дизелей, и при использовании так называемых термосифонных фильтров на масляных трансформаторах [45]. Термины химический фильтр и термосифонный фильтр неточны, так как указанные устройства представляют собой по существу адсорберы. В настоящее время разработаны термосифонные фильтры, вмещающие от 1 до 200 кг адсорбента в зависимости от мощности трансформатора и места его установки. Циркуляция масла в системе происходит непрерывно под влиянием разности температур в различных точках адсорбера и бака трансформатора. При использовании [c.120]

Так, на одной из монтажных площадок в Тюменской области одинаковые по размерам и массе вертикальные аппараты поднимали одновременно встречным способом. Шесть адсорберов диаметром 2,6 м, высотой 15 м и массой 80 т каждый монтировали тремя подъемами по два аппарата с помощью одной однотрубной мачты высотой 30 м. На вершине. мачты закрепили два полиспаста из блоков БМ-50. [c.182]

Адсорбер состоит из двух колб, заполненных следующим образом слой стеклянной ваты толщиной 1—2 см, слой безводного хлористого кальция толщиной 5 см (размер зерен 1,65—3,32 мм), затем опять слой стеклянной ваты, после него слой пятиокиси фосфора толщиной 2 см. Сверху адсорбера кладут слой стеклянной ваты. Такого заполнения достаточно для поглощения 10 г воды. [c.55]

При нисходящем потоке адсорбента и восходящем потоке разделяемого сырья линейная скорость движения последнего не должна превышать такого значения, при котором наиболее мелкие частицы адсорбента могут увлекаться восходящим потоком сырья. В связи с этим обстоятельством при выборе размеров адсорбера необходимы тщательные гидравлические расчеты. [c.293]

Для обеспечения эффективного разделения нефтяных фракций необходимым условием является подготовка адсорбента. Адсорбент с частицами размером 1—2 мм прокаливают в муфельной печи при 450—500 в течение 5 ч и после охлаждения в эксикаторе быстро переносят в адсорбер. Разделяемый продукт заливают в мерник, откуда с объемной скоростью 2 см /(см -ч) он подается дозировочным насосом в смеситель, где смешивается с газом-разбавителем — азотом, подаваемым со скоростью, близкой к скорости подачи сырья. Полученная смесь поступает в испаритель 2, где нагревается на 40—60 °С выше температуры конца [c.240]

Совместимость процессов при проектировании и эксплуатации является (при проектировании и эксплуатации) серьезным ограничивающи.м фактором. Вследствие этого невозможно пойти на увеличение производительности за счет использования времени ожидания и уменьшения размеров адсорберов. Схема регенерации в данном случае также строго завязана с цехами и нет гибкости в регулировании времени и других параметров регенерации. [c.22]

При возможности, желательно приложить к анкете эскиз существующего адсорбера с указанием основных размеров [c.34]

Желательно приложить, при возможности, эскиз адсорбера с основными размерами. [c.29]

Адсорберы. Размеры адсорберов и слоя угля обычно определяют, исходя из заданной продолжительности цикла и допускаемого гидравлического сопротивления. Дополнительным определяющим фактором является скорость воздуха, которая должна быть достаточно низкой для уменьшения взрыхления слоя, вызывающего истирание угля. Поскольку обычно на очистку поступают очень большие объемы воздуха при атмосферном давлении, гидравлическое сопротивление адсорбера играет весьма важную роль приходится применять сравнительно небольшую высоту слоя — примерно 0,3—0,9 м. На крупных установках применяют горизонтальные цилиндрические адсорберы, на малых — вертикальные. Чтобы уменьшить иереме-щение сравнительно легкого адсорбента при линейной скорости воздуха [c.299]

Установки для осушки масла обычно содержат по два—четыре адсорбера размером 1 200x260 мм каждый и емкостью по 50 кг цеолита. На рис. 16 показана передвижная установка па два адсорбера конструкции ЦКБ Мосэнерго. Цеолиты могут подвергаться многократному (до 5 000 раз) использованию, для чего они должны проходить восстановление. [c.64]

Явления адсорбции, заключающиеся в поглощении некоторыми твердыми телами растворимых или суопендированных в жидкостях продуктов, известны уже давно. Животный уголь, флоридин и другие пористые вещества применялись и ранее в качестве дезодориза-тороБ. Употребление этих адсорберов принимает в нефтяной промышленности с каждым днем все больпше и большие размеры. В настоящее время большая часть смазочных масел и вазелинов обрабатывается именно этим способом. [c.211]

По исходным данным определяем внутренний диаметр адсорбера. С помощью рис. 44 определяем толщину стенки аппарата. В зависимости от размеров имеющихся обечаек для изготовления аппаратов принимаем впешпий диаметр адсорбера. Вычитая из внешнего диаметра удвоенную толщину стенки аппарата, получаем внутренний диаметр адсорбера. Если адсорбер имеет внутреннюю изоляцию (около 15 см), то, вычитая ее из внутреннего диаметра, получаем диаметр слоя адсорбента. [c.249]

Технологические схемы современных адсорбционных отбензини-вающих установок отличаются от схем недавнего прошлого применением значительно меньших по размеру и иных по форме адсорберов, сокращением продолжительности адсорбционного цикла до 24—45 мин вместо 2—4 ч, регенерацией адсорбента горячим газом вместо перегретого водяного пара и, наконец, применением более совершенных современных зернистых адсорбентов (силикагель, сочетание силикагеля с активированным углем и др.). Сравнительно небольшие размеры адсорберов и малая продолжительность циклов адсорбции приводят к тому, что полная замена адсорбента требуется лишь после 1—2 лет его работы, резко снижаются эксплуатационные расходы и себестоимость газового бензина. Замена регенерирующего агента — водяного пара — горячим газом уменьшила расход топлива почти в 8 раз по сравнению с расходом на угольно-адсорбционных установках, так как на превращение воды в пар требуется значительно больше тепла, чем на подогрев газа. [c.167]

К. А. Лобашевым [51] проведено исследование очистки воздуха от ацетилена в газовых адсорберах, смонтированных на установке ВАТ-100, и показана возможность очистки воздуха при больших содержаниях ацетилена. Предложенные зависимости динамической активности адсорбента по ацетилену и другим углеводородам от различных параметров очищаемого воздуха, конструктивных размеров адсорбера и количества примесей не подтверждаются экспериментальными данными [c.117]

В данном случае адсорбция пронодится под давлением. Энергетические затраты на преодоление гидравлического сопротивления слоя должны быть несущественными по сравнению с затратами на сжатие газа. Поэтому оптимальные размеры адсорбера можно определить, исходя из минимального объема сорбента, т. е. при = 16 см/с. Отметим, что для определения высоты слоя сорбента нет необходимости определять полный профиль концентраций, достаточно найти распределение концентраций по длине слоя в узкой области вблизи концентрации проскока. [c.72]

Проектирование адсорбционной установки можно представить как конструирование отдельных ее узлов и деталей адсорберов, оборудования регенерации и охлаждения, средств обвязки и контроля. Размеры оборудования для регенерации и охлаждения определяются размерами и конструкцией адсорберов. Схема обвязки оборудования и его контроль, в свою очередь, зависят от допустимо11 величины потерь давления и схемы самой установки. Например, если направление потока газа регенерации через слой адсорбента противоположно направлению потока осушаемого газа, то для каждого адсорбера необходим один дополнительный клапан переключения потоков и дополнительные трубопроводы для обвязки. [c.244]

При нисходящем потоке адсорбента и восходящем потоке разделяемого сырья линейная скорость движения последнего не доллша превышать такого значения, при котором наиболее мелкие частицы адсорбента могут увлекаться восходящим потоком сырья. В связи с этим обстоятельством при выборе размеров адсорбера требуются особо тщательные гидравлические расчеты, которые подробнее для систем твердое тело — газ или твердое тело — лшдкость рассмотрены в двадцать второй главе. [c.268]

Адсорберы с кипящим слоем поглотителя. Как отмечалось (см. главу И), в кипяшем слое размеры частиц адсорбента меньше, чем размеры его частиц в неподвижном слое, что способствует уменьшению внутридиффузионного сопротивления твердой фазы и приводит к существенному увеличению поверхности контакта фаз. В кипящем слое при прочих равных условиях интенсивность внешнего массопереноса также выше, чем в неподвижном слое, вследствие больших скоростей газа, движущегося через слой. [c.577]

В данном случае улучшить условия работы катализатора можно, если перенести часть его непосредственно в слой адсорбента. При таком устройстве реактора на стадии адсорбции катализатор будет являться балластным компонентом загруженной в адсорбер шихты, зато на стадии ра енерации адсорбента на участках шихты, где по мере ее разогрева достигнуты достаточно высокие температуры, начнется процесс термокаталитического окисления десорбированных органических примесей, и за счет выделения теплоты ее сгорания температура десорбирующего газа повысится, что ускорит процесс десорбции как на данном участке шихты, так и на вышележащих участках по ходу потока газа. Естественно, что добавка катализатора к адсорбенту потребует, с одной стороны, некоторого увеличения размеров адсорберов, с другой - уменьшения размеров термокаталитического реактора. [c.112]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология