; ;

Тарелка реальная

Реальная контактная ступень, для которой покидающие ее паровой и жидкий потоки находятся в равновесии, имела бы с этой точки зрения 100%-ную эффективность. Данное условие предполагает идеальное перемешивание жидкости на тарелке, обеспечивающее установление но всей ее поверхности некоторого среднего состава флегмы, равновесной поднимающемуся паровому потоку. Вместе с тем самопроизвольный процесс установления равновесия между контактирующими фазами протекает во времени, а не мгновенно, и поэтому в самом понятии теоретической ступени содержится еще и предположение о том, что обеспечивается время, необходимое для достижения равновесия. Этим идеализированным предельным условиям не отвечает практическая тарелка, работающая в реальной производственной обстановке. Во-первых, она характеризуется известным градиентом состава жидкости по всей своей поверхности и стекающая с нее флегма не имеет [c.207]

При расчете ректификационных колонн наиболее простой, однако недостаточно обоснованный подход состоит в использовании понятия эффективности т](.р самого колонного аппарата, определяемой как отношение числа теоретических ступеней, требующихся для данного разделения, к числу действительных ступеней, осуществляющих такое разделение. Эффективность т](.р, представляющая таким образом некий средний к. п. д. реальной тарелки, может быть получена на основе обобщения опытных данных, полученных при обследовании действующих колонн, и сравнения этих данных с числом теоретических ступеней, полученным по расчету. При этом подходе на величине среднего к. п. д. тарелки сказываются не только неточности опытного обследования, но и допущения, принимаемые в том или ином методе расчета числа теоретических тарелок. [c.208]

Отклонение реальной тарелки от нормы для теоретической ступени контакта имеет следствием сужение разрыва между составами фаз па смежных тарелках, приводящее к увеличению числа реальных тарелок против теоретически необходимого для данного разделения. Причины подобного рода отклонений оказываются самыми разнообразными и зависят от множества условий, определяемых как рабочими параметрами режима колонны — давлением, температурой, количествами паровых и жидких потоков, так и свойствами разделяемой системы — плотностью и вязкостью паров и флегмы, относительной летучестью ее компонентов, поверхностным натяжением насыщенной жидкости. Следует также указать и на влияние чисто конструктивных факторов, таких, как тип тарелки, размеры сливного устройства, расстояние между тарелками. Учет совокупного действия всех указанных факторов весьма сложен, и этим объясняется широкое привлечение эмпирических корреляций для определения эффективности реальных тарелок. [c.209]

При расчете массообменных процессов переход от теоретических тарелок к реальным вызывает определенные затруднения, которые преодолеваются привлечением понятия коэффициента полезного действия тарелок. Коэффициент полезного действия теоретической тарелки равен единице, поскольку это идеальная тарелка. К. п. д. реальных тарелок меньше единицы, поэтому число реальных тарелок всегда больше числа теоретических тарелок, рассчитанного описанным способом. [c.78]

Другая группа моделей (см. табл. 14, модели 1, 2, 4), напротив, не учитывает процессы конденсации или испарения в качестве основных актов разделения, представляя межфазный массообмен как результат только диффузионной передачи вещества. Естественно, что и этот подход не может быть признан в качестве единственно правильного метода моделирования процесса разделения. Однако при этом учитываются гидродинамические условия на тарелках и, кроме того, оказывается возможным установление однозначного соотношения между тарелками реального аппарата и их представлением в модели. [c.302]

Колпачковая тарелка (реальная) [c.567]

Тарелки реальных колонн не одному из указанных допущений. [c.385]

Тарелки реальных колонн не удовлетворяют полностью ни одному из указанных допущений. [c.378]

Как и в случае разделения бинарной углеводородной смеси в присутствии перегретого водяного пара, расчет ведется при ограничении р 1 < р. Поэтому состав любой жидкой фракции, для которой это условие соблюдается, мог бы рассматриваться как состав возможного сырья отгонной колонны. Однако нефтяная фракция, поступающая на верхнюю тарелку отгонной секции нефтеперегонной колонны, имеет вполне определенный состав, обусловленный режимом работы соответствующей укрепляющей секции. В связи с этим необходимо так построить расчет отпарной секции, чтобы он позволил добиться практически приемлемого совпадения реального состава сырья, поступающего на отпарку, с распределением х 5+ , которое получено в результате потарелочного расчета. [c.425]

Согласно уравнению (111.16), в реальной колонне, обеспечивающей известное обогащение паровых и жидких фаз на каждой тарелке, т. е. выполнение неравенства паровое число равно [c.141]

Согласно соотношению (III.42), в реальной колонне, для каждой тарелки которой обеспечивается известное обогащение паровых и жидких фаз, т. е. выполняется неравенство х, флегмовое число равно [c.153]

Эта задача сводится к определению сравнительной эффективности или коэффициента полезного действия реальной тарелки, являющегося переходным фактором от теоретической ступени контакта к реальной. [c.208]

Этот прием—разбивка колонки на тарелки—представляет по существу замену реальных процессов, непрерывно протекающих в хроматографической колонке, эквивалентным по результатам периодическим процессом, также приводящим к размыванию полосы компонента, введенного на первую ступень такой эквивалентной колонки он полезен тем, что позволяет легко получите уравнение, описывающее форму размываемой полосы. Уравнение такого же вида получается и из диффузионно-массообменной теории, что, как будет показано ниже, позволяет связать обе теории и выразить высоту эквивалентной теоретической тарелки в функции скорости потока газа-носителя. [c.576]

Эффективность отдельной реальной тарелки можно определить как отношение действительного изменения концентрации паров, проходящих через тарелку, к тому изменению, которое имело бы место, если тарелка была бы идеальной и пары достигали равновесия с флегмой, стекающей с тарелки. [c.209]

Локальный или точечный к. п. д. реальной тарелки т д оказалось удобным представлять через числа единиц переноса Nj. и Если значения Ку, и Кр из уравнений (III.151), (III.153) и (III.154) подставить в уравнение связи (III.150) и привлечь еще формулу (III.155), то локальный к. п. д. можно представить выражением [c.213]

Анализ тех же уравнений (III.158) и (III.159) показывает прямую зависимость числа единиц переноса Ny от времени пребывания жидкости во вспененной массе, последняя же величина прямо пропорциональна длине пути флегмы и обратно пропорциональна расходу светлой жидкости gU. Эти зависимости позволяют заключить, что удлинение пути флегмы и уменьшение ее расхода по тарелке должны способствовать увеличению эффективности реальной тарелки. [c.215]

Согласно (IV.16) в реальной колонне, обеспечивающей па каждой своей тарелке известное обогащение паровых и жидких фаз, влекущее за собой неравенство > xi, паровое число равно [c.145]

Высота абсорбера Н рассчитывается в зависимости от числа реальных тарелок щ, расстояния между ними Ят и расстояний от верхней тарелки до крышки абсорбера Як и от нижней тарелки до днища абсорбера Яд. [c.85]

Наибольшая постоянная времени, равная 1,05 мин, включала в себя инерционность гильзы термопары и измерительного устройства. Чистое запаздывание, равное 3,0 мин, определялось реальным транспортным запаздыванием жидкости на тарелках между точкой замера температуры и верхней частью колонны. [c.139]

Понятие теоретической тарелки. Под теоретической тарелкой понимается часть массообменного аппарата, в которой контакт массообменивающихся фаз приводит их к состоянию равновесия. Для достижения равновесия требуется слишком больщая поверхность и продолжительность контакта, которые в реальных условиях практически недостижимы. [c.77]

ДЭА-процесс широко используется для очистки природных газов, содержащих OS и Ss, поскольку в отличие от моноэтаноламииа диэтаноламин не образует с ними нерегенери-руемых соединений. Продукты реакции ДЭА с OS и S2 при повышенных температурах гидролизуются на H2S и СО2. Гидролиз осуществляется обычно при регенерации раствора, а иногда зону гидролиза создают уже в абсорбере (см. рис. 53, зона А). Зона гидролиза организуется в верхней части абсорбера из пяти—восьми реальных тарелок, куда подается регенерированный ДЭА-раствор в количестве 10—15% от общего объема с температурой 70—90 °С. Чтобы охлажденный раствор, подаваемый на верхнюю тарелку абсорбера, пе снижал температуру в зоне гидролиза, он обходит ее по обводной линии. [c.174]

Ректификационную тарелку, на которой устанавливается равновесие между жидкой и паровой фазами, именуют теоретической или идеальной. В колоннах с реальными тарелками достичь равновесного состояния между паровой и жидкой фазами на каждой тарелке невозможно. [c.213]

Гипотеза теоретической тарелки не воспроизводит в точности действительной картины явления, нротекаюш его в контактной ступени, ибо основана на статическом представлении процесса. Тем не менее эта концепция позволяет осуществить анализ и расчет процесса разделения псходной смеси в ректификационной колонне и получить достаточно близкую к действительности картину реального процесса, несмотря на наше неумение вполне компетентно и всесторонне исследовать сложные явления массопередачи, происходящие на практической ступени контакта. Другим обоснованием целесообразности разработки термо-динамической теории ректификации является установившийся, по-видимому, окончательно взгляд, согласно которому ис- I следование и определение эф-фективности практических ступеней разделения оказывается, как правило, задачей менее трудной, чем непосредственное изучение диффузионной картины процесса ректификации в реальной колонне. Таким образодЕ, термодинамическая теория ректификации является пока первой ступенью общей теории ректификации. Для суяедения о направленности самопроизвольных процессов энергообмена и массообмена в отдельно взятой контактной ступени следует рассмотреть ее работу на основе метода теоретической тарелки. [c.123]

Согласно (IV.46) в реальной колонне, обеснечнвающо па каждой своей тарелке 1Ь вестное обогащение паровых и жидких фаз, влекущее за собой неравенство х%> флегмовое число [c.162]

Сопостапление (VII.61) и (VII.64) нока ывает, что для реального протекания процесса разделения необходимым условием является работа с флегмовым числом и, превосходящим мипимальное. Если поток флегмы, переходя с тарелки на тарелку, подвергается ректификации, то для компонентов, например, жидкой фазЕ.1 обязательно должно соблюдаться неравенство Хг. п Х.1, п + 1 влекущее за собой необходимость выполнения условия [/ > / ин- Доказательство этого положения вполне тождественно приведенному в анализе аналогичного случая при рассмотрении работы сложной отгонной колонны. [c.355]

Расчеты абсорбционно-десорбционных процессов по методу Кремсера — Брауна в силу допущений, принятых при выводе формул абсорбции и десорбции, являются приближенными. ЭВМ позволяет отказаться от этих допущений и решать задачу в точной постановке. Известен метод расчета от тарелки к тарелке . Суть его сводится к тому, что для каждой тарелки решаются свои уравнения материального и теплового баланса и уравнение равновесия. Методом итераций достигают установившегося режима работы колонны. Основной недостаток этого метода — использование понятия теоретической тарелки (использование уравнения равновесия). Точное определение числа теоретических тарелок не имеет большого смысла, поскольку при переходе к реальным тарелкам приходится апеллировать к к. п. д. тарелок, выбор которого в определенных пределах произволен. Точный потарелочиый расчет приобретает смысл при определении мест ввода в колонну нескольких сырьевых потоков и (или) вывода нескольких продуктовых, что встречается при ректификации многокомпонентных смесей. [c.86]

За последние годы делалась не одна попытка разработать точные методы расчета осушки газа. Но все они основывались на традиционной идеализации (установление равионесня в процессе массообмена). Вносимые уточнения не могли дать сколько-нибудь ощутимых результатов по целому ряду причин. Для краткости можно ограничиться двумя из них. Во-первых, в условиях разработки месторождений никогда не может быть точных и неизменных исходных данных во-вторых, в процессе расчета при переходе от равновесных условий (теоретическая ступень, теоретическая тарелка) к реальным достаточно произвольно выбирается к. п. д. реальных тарелок. В этих условиях важнее иметь методики, позволяющие так рассчитывать установки, чтобы они стабильно обеспечивали качество товарного газа иа любом этапе разработки месторождения без их коренной (а лучше без всякой) реконструкции. К наиболее легко регулируемым параметрам в процессе эксплуатации установок относятся концентрация абсорбента и скорость его циркуляции. Очевидно, оборудование установок осушки должно быть так спроектировано, чтобы можно было регулировать именно эти параметры. Х1дя этого расчеты должны проводиться не на постоянные, а, [c.144]

Абсорберы промышленных установок масляной абсорбции обычно имеют 20—30 реальных тарелок, что соответствует семи— десяти теоретическим. Хорошо работают абсорберы с восемью теоретическими тарелками. Из графика Кремсера (см. рис. 26) видно, что увеличение числа теоретических тарелок (выше восьми не приводит к снижению удельной циркуляции абсорбента. Однако при явлениях вспенивания в производственных условиях к. п. д. реальных тарелок резко падает, а следовательно, снижается эффективность процесса. Примем для словий нашей задачи семь теоретических тарелок. В качестве абсорбента в промысловых условиях мол<ет использоваться стабильный конденсат или его фракции. Принимаем в качестве абсорбента стабильный конденсат с молекулярной массой 160. [c.164]

Принципиальная технологическая схема процессов химической абсорбции не отличается от обычной схемы абсорбционного процесса. Однар(0 в конкретных условиях в зависимости от количества кислых газов в очищаемом газе, наличия примесей, при особых требованиях к степени очистки, к качеству кислого газа, и других факторов технологические схемы могут сун ест-венно отличаться. Так, например, при использовании аминных процессов при очистке газов газоконденсатных месторождений под высоким давлением и с высокой концентрацией кислых компонентов широко используется схема с разветвленными потоками абсорбента (рис. 53), позволяющая сократить капитальные вложения и в некоторой степени эксплуатационные затраты. Высокая концентрация кислых комионентов требует больших объемов циркуляции поглотительного раствора. Это не только вызывает рост энергетических затрат на перекачку и регенерацию абсорбента, но и требует больших объемов массообменных аппаратов, т. е. увеличения капитальнрлх вложений. Вместе с тем из практики известно, что в силу высоких скоростей реакций аминов с кислыми газами основная очистка газа происходит на первых по ходу очищаемого газа пяти—десяти реальных таре, 1-ках абсорбера на последующих тарелках идет тонкая доочистка. Этот факт послужил основанием для подачи основного количества грубо регенерированного абсорбента в середину абсорбера, а в верхнюю часть абсорбера — меньшей части глубоко-регенерированного абсорбента. Это позволило использовать абсорбер переменного сечения (нижняя часть большего диаметра, верхняя — меньшего), что снизило металлозатраты, а также сократить затраты энергии за счет глубокой регенерации только части абсорбента. [c.171]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология